電氣工程及其自動化專業(yè)畢業(yè)論文

1、<p><b>　　1、緒 論</b></p><p>　　我企業(yè)電力系統(tǒng)的運行要求安全可靠、電能質(zhì)量高、經(jīng)濟性好。但是，電力系統(tǒng)的組成元件數(shù)量多，結(jié)構(gòu)各異，運行情況復(fù)雜，覆蓋的地域遼闊。因此，受自然條件、設(shè)備及人為因素的影響，可能出現(xiàn)各種故障和不正常運行狀態(tài)。故障中最常見，危害最大的是各種型式的短路。為此，還應(yīng)設(shè)置以各級計算機為中心，用分層控制方式實施的安全監(jiān)控系統(tǒng)，它能對包括正

2、常運行在內(nèi)的各種運行狀態(tài)實施控制。這樣才能更進(jìn)一步地確保電力系統(tǒng)的安全運行。</p><p>　　繼電保護(hù)裝置，就是指能反應(yīng)電力系統(tǒng)中電氣元件發(fā)生故障或不正常運行狀態(tài)，并動作于斷路器跳閘或發(fā)出信號的一種自動裝置。它的基本任務(wù)是：</p><p>　?。?） 當(dāng)電力系統(tǒng)中發(fā)生短路故障時，繼電保護(hù)能自動地、迅速地和有選擇性地動作，使斷路器跳閘，將故障元件從電力系統(tǒng)中切除，以系統(tǒng)無故障的部分迅速

3、恢復(fù)正常運行，并使故障的設(shè)備或線路免于繼續(xù)遭受破壞。</p><p>　?。?）當(dāng)電氣設(shè)備出現(xiàn)不正常運行情況時，根據(jù)不正常運行情況的種類和設(shè)備運行維護(hù)條件，繼電保護(hù)裝置則發(fā)出信號，以便由值班人員及時處理，或由裝置自動進(jìn)行調(diào)整。</p><p>　　由此可見，繼電保護(hù)在電力系統(tǒng)中的主要作用是通過預(yù)防事故或縮小事故范圍來提高系統(tǒng)運行的可靠性，最大限度地保證向用戶安全供電。因此，繼電保護(hù)是電力系

4、統(tǒng)重要的組成部分，是保證電力系統(tǒng)安全可靠運行的不可缺少的技術(shù)措施。在現(xiàn)代的電力系統(tǒng)中，如果沒有專門的繼電保護(hù)裝置，要想維持系統(tǒng)的正常運行是根本不可能的。</p><p>　　2、電流電壓互感器及變壓器中性點的選擇 </p><p>　　2.1輸電線路電流 電壓互感器的選擇</p><p><b>　?。?）CT的作用</b></p>

5、<p>　?、匐娏骰ジ衅鲗⒏邏夯芈分械碾娏髯儞Q為低壓回路中的小電流，并將高壓回路與低壓回路隔離，使他們之間不存在電的直接關(guān)系。</p><p>　?、陬~定的情況下，電流互感器的二次側(cè)電流取為5A，這樣可使繼電保護(hù)裝置和其它二次回路的設(shè)計制造標(biāo)準(zhǔn)化。</p><p>　?、垭姳Ｗo(hù)裝置和其它二次回路設(shè)備工作于低電壓和小電流，不僅使造價降低，維護(hù)方便，而且也保證了運行人員的安全。電

6、流互感器二次回路必須有一點接地，否則當(dāng)一，二次擊穿時，造成威脅人身和設(shè)備的安全。</p><p><b>　?。?）PT的作用</b></p><p>　　①電壓互感器的作用是將一次側(cè)高電壓成比例的變換為較低的電壓，實現(xiàn)了二次系統(tǒng)與一次系統(tǒng)的隔離，保證了工作人員的安全。</p><p>　　②電壓互感器二次側(cè)電壓通常為100V,這樣可以做到測量

7、儀表及繼電器的小型化</p><p><b>　　和標(biāo)準(zhǔn)化。</b></p><p><b>　　PT的配置原則：</b></p><p>　　①型式：電壓互感器的型式應(yīng)根據(jù)使用條件選擇，在需要檢查與監(jiān)視一次回路單</p><p>　　相接地時，應(yīng)選用三相五柱式電壓互感器或具有三繞組的單相互感器組。

8、</p><p>　?、谝淮坞妷旱牟▌臃秶?.1Un>U1>0.9Un</p><p>　　③二次電壓：100V</p><p>　?、軠?zhǔn)確等級：電壓互感器應(yīng)在哪一準(zhǔn)確度等級下工作，需根據(jù)接入的測量儀表.繼</p><p>　　電器與自動裝置及設(shè)備對準(zhǔn)確等級的要求來確定。</p><p>　?、荻呜?fù)荷：

9、S2≤Sn</p><p>　?。?） 輸電線路上PT變比的選擇</p><p>　　線路電均為110KV,故選用三相屋外的PT。由《發(fā)電廠電氣部分課設(shè)參考資料》查</p><p>　　得變比為?？捎萌齻€單相的PT組合而成。</p><p>　　3.2 變壓器中性點的選擇</p><p>　?。?）電力系統(tǒng)的中性點是指

10、：三相電力系統(tǒng)中星形連接的變壓器或發(fā)電機中性點。</p><p>　　目前我國的電力系統(tǒng)采用中性點運行方式主要有三種，中性點不接地，經(jīng)過消弧線圈和直接接地，前兩種稱不接地電流系統(tǒng)；后一種又稱為大接地電流系統(tǒng)。</p><p>　?。?）如何選擇發(fā)電機或變壓器中性點的運行方式，是一種比較復(fù)雜的綜合性的技</p><p>　　術(shù)經(jīng)濟問題，不論采用哪一種運行方式，都涉及到

11、供電可靠性，過電壓絕緣配合，繼電保護(hù)和自動裝置的正確動作，系統(tǒng)的布置，電訊及無線電干擾，接地故障時對生命的危險以及系統(tǒng)穩(wěn)定等一系列問題。</p><p>　　（3）本課題所設(shè)計網(wǎng)絡(luò)是110ＫＶ。</p><p>　　電力網(wǎng)中性點的接地方式，決定了變壓器中性點的接地方式。</p><p>　　主變壓器的１１０ＫＶ側(cè)采用中性點直接接地方式：</p><

12、;p>　　凡是中低壓有電源的升壓站和降壓站至少有一臺變壓器直接接地</p><p>　?、诮K端變電所的變壓器中性點一般接地。</p><p>　?、圩儔浩髦行渣c接地點的數(shù)量應(yīng)使用電網(wǎng)短路點的綜合零序電抗?！?lt;/p><p>　?。?）所有普通變壓器的中性點都應(yīng)經(jīng)隔離開關(guān)接地，以便于運行調(diào)度靈活，選擇</p><p>　　接地點，當(dāng)變壓器

13、中性點可能斷開運行時，若該變壓器中性點絕緣不按線電壓設(shè)計，應(yīng)在中性點裝設(shè)避雷器的保護(hù)。</p><p>　?。?）選擇接地點時應(yīng)保證任何故障形式都不應(yīng)使電網(wǎng)解列成為中性點不接地系</p><p>　　統(tǒng)，雙母線界限有兩臺及以上變壓器時，可考慮兩臺主變壓器中性點接地。</p><p>　　3、系統(tǒng)運行方式的選擇</p><p>　　3.1 最大

14、運行方式</p><p>　　計算短路電流時運行方式的確非常重要，因為它關(guān)系到所選的保護(hù)是否經(jīng)濟合理，簡單可靠，以及是否能滿足靈敏度要求等一系列問題保護(hù)的運行方式是以通過保護(hù)裝置的短路電流大小來區(qū)分的。根據(jù)系統(tǒng)最大負(fù)荷的需要，電力系統(tǒng)中的發(fā)點設(shè)備都投入運行或大部分投入運行，以及選定的接地中性點全部接地的系統(tǒng)運行方式稱為最大運行方式。它是指供電系統(tǒng)中的發(fā)電機，變壓器，并聯(lián)線路全投入的運行方式。系統(tǒng)在最大運行方式工作

15、的時候，等值阻抗最小，短路電流最大，發(fā)電機容量最大。</p><p>　　3.2 最小運行方式</p><p>　　根據(jù)系統(tǒng)最小負(fù)荷投入與之相適應(yīng)的發(fā)電設(shè)備且系統(tǒng)中性點只有少部分接地的運行方式稱為最小運行方式，對繼電保護(hù)來說是短路時通過保護(hù)的短路電流最小的運行方式。對通常都是根據(jù)最大運行方式來缺定保護(hù)的整定值，以保證選擇性，在其它運行方式下也一定能保證選擇性，靈敏度的校驗應(yīng)根據(jù)最小運行方式

16、來運行。因為只要在最小運行方式下靈敏度一定能滿足要求。它是指供電系統(tǒng)中的發(fā)電機，變壓器，并聯(lián)線路部分投入的運行方式。系統(tǒng)在最小運行方式工作的時候，應(yīng)該滿足等值阻抗最大，短路電流最小，發(fā)電機容量最小的條件。</p><p><b>　　系統(tǒng)運行方式的選擇</b></p><p>　　系統(tǒng)最大最小運行方式的結(jié)果為：。（詳細(xì)過程見《計算書》第15-25頁）</p>

17、;<p><b>　　4、短路計算 </b></p><p><b>　　4.1短路的概述</b></p><p>　　短路是電力系統(tǒng)最常見的故障。所謂短路，是指一切不正常的相程與相或中性點接地系統(tǒng)中相與地之間的短路。</p><p>　　4.1.1短路的后果</p><p>　　短路

18、故障對電力系統(tǒng)的正常運行會帶來嚴(yán)重后果，主要表現(xiàn)在如下幾方面。</p><p>　　(1)短路故障使短路點附近的某些支路中流過巨大的短路電流（大容量系統(tǒng)中可達(dá)數(shù)萬或數(shù)十萬安培），產(chǎn)生的電動力效應(yīng)可能使電氣設(shè)備變形或損壞。</p><p>　　(2)巨大短路電流的熱效應(yīng)可能燒壞設(shè)備。</p><p>　　(3)短路時短路點的電壓比正常運行時低，如果是三相短路，則短路點

19、的電壓為零。這必然導(dǎo)致整個電網(wǎng)電壓大幅度的下降，可能使部分用戶的供電受到破壞，接在網(wǎng)絡(luò)中的用電設(shè)備不能正常工作。如在用電設(shè)備中占有很大比重的異步電動機，其電磁轉(zhuǎn)矩與電壓的平方成正比，當(dāng)電壓下降幅度較大時，電動機將停止轉(zhuǎn)動，在離短路點較遠(yuǎn)的電動機，因電壓下降幅度較小而能繼續(xù)運轉(zhuǎn)，但它的轉(zhuǎn)速將降低，導(dǎo)致產(chǎn)生廢，次產(chǎn)品。此外，由于電壓下降，轉(zhuǎn)速降低，而電動機拖動的機械負(fù)載又未變化，電動機繞組將流過較大的電流，如果短路持續(xù)時間較長，電動機必然過

20、熱，使絕緣迅速老化，縮短電動機的壽命。</p><p>　　(4)影響電力系統(tǒng)運行的穩(wěn)定性</p><p>　　在由多個發(fā)電機組成的電力系統(tǒng)中發(fā)生短路時，由于電壓大幅度下降，發(fā)電機輸出的電磁功率急劇減少，如果由原動機供給的機械功率來不及調(diào)整，發(fā)電機就會加速而失去同步，使系統(tǒng)瓦解而造成大面積停電，這是短路造成的最嚴(yán)重，最危險的后果。</p><p>　　短路故障對電力

21、系統(tǒng)正常運行的影響很大，所造成的后果也十分嚴(yán)重，因此在系統(tǒng)的設(shè)計，設(shè)備選擇以及系統(tǒng)運行中，都應(yīng)著眼于防止短路故障的發(fā)生，以及在短路故障發(fā)生后要盡量限制所影響的范圍。短路的問題一直是電力技術(shù)的基本問題之一，無論從設(shè)計，制造，安裝，運行和維護(hù)檢修等各方面來說，都必須了解短路電流的產(chǎn)生和變化規(guī)律，掌握分析計算短路電流的方法。</p><p>　　針對本次設(shè)計，短路電流計算的主要目的是：繼電保護(hù)的配置和整定。</p

22、><p>　　系統(tǒng)中應(yīng)配置哪些繼電保護(hù)以及保護(hù)裝置的參數(shù)整定，都必須對電力系統(tǒng)各種短路故障進(jìn)行計算和分析，而且不僅要計算短路點的短路電流，還要計算短路電流在網(wǎng)絡(luò)各支路中的分，并要作多種運行方式的短路計算。</p><p>　　電力工程中，計算短路電流的目的還很多，不可能一一列舉，如確定中性點的接地方式，驗算接地裝置的接觸電壓和跨步電壓，計算軟導(dǎo)線的短路搖擺，計算輸電線路分裂導(dǎo)線間隔棒所承受的向

23、心壓力等都需要計算短路電流。</p><p>　　綜上所述，對電力系統(tǒng)短路故障進(jìn)行計算和分析是十分重要的。無論是電力系統(tǒng)的設(shè)計，或是運行和管理，各環(huán)節(jié)都免不了對短路故障的分析和計算。但是，實際的電力系統(tǒng)是十分復(fù)雜的，突然短路的暫態(tài)過程更加復(fù)雜，要精確計算任意時刻的短路電流非常困難。然而實際工程中并不需要十分精確的計算結(jié)果，但卻要求計算方法簡捷，適用，其計算結(jié)果只要能滿足工程允許誤差即可。因此，工程中適用的短路計算

24、，是采用在一定假設(shè)條件下的近似計算法，這種近似計算法在電力工程中稱為短路電流實用計算。</p><p>　　4.1.2計算短路電流的基本程序</p><p>　　短路電流計算是電力系統(tǒng)基本計算之一，一般采用標(biāo)幺制進(jìn)行計算。對于已知電力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和參數(shù)的網(wǎng)絡(luò)，短路電流計算的主要步驟如下：</p><p>　　（1）制定等值網(wǎng)絡(luò)并計算各元件在統(tǒng)一基準(zhǔn)值下的標(biāo)幺值；<

25、/p><p>　?。?）網(wǎng)絡(luò)簡化。對復(fù)雜網(wǎng)絡(luò)消去電源點與短路點以外的中間節(jié)點，把復(fù)雜網(wǎng)絡(luò)簡化為如下兩種形式之一；</p><p>　?。?）一個等值電勢和一個等值電抗的串聯(lián)電路，</p><p>　?。?）多個有源支路并聯(lián)的多支星形電路；</p><p>　?。?）考慮接在短路點附近的大型電動機對短路電流的影響；</p><p

26、>　?。?）計算指定時刻短路點發(fā)生某種短路時的短路電流（含沖擊電流和短路全電流有效值）；</p><p>　?。?） 計算網(wǎng)絡(luò)各支路的短路電流和各母線的電壓。</p><p>　　一般情況下三相短路是最嚴(yán)重的短路（某些情況下單相接地短路或兩相接地短路電流可能大于三相短路電流）。因此，絕大多數(shù)情況是用三相短路電流來選擇或校驗電氣設(shè)備。另外，三相短路是對稱短路，它的分析和計算方法是不對稱

27、短路分析和計算的基礎(chǔ)。</p><p>　　5、相間距離保護(hù)整定和靈敏度檢驗</p><p>　　5.1 距離保護(hù)的基本概念</p><p>　　由于電力系統(tǒng)的迅速發(fā)展，出現(xiàn)了一些新的情況，系統(tǒng)的運行方式變化增大，長距離負(fù)荷線路增多，網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)復(fù)雜化，在這些情況下，相間的電流、電壓保護(hù)的靈敏度、快速性、選擇性往往不能滿足要求。</p><p>

28、　　電流、電壓保護(hù)是依據(jù)保護(hù)安裝處測量電流、電壓的大小及相應(yīng)的動作時間來判斷故障是否發(fā)生以及是否屬于內(nèi)部故障，因不受系統(tǒng)的運行方式及電網(wǎng)的接線影響大可以聯(lián)想到，對一個被保護(hù)元件，在其一端裝設(shè)的保護(hù)，如能測量出故障點至保護(hù)安裝處的距離并于保護(hù)范圍對應(yīng)的距離比較，即少判斷出故障點位置從而決定其行為。這種方式顯然不受運行方式和接線的影響，這樣構(gòu)成的保護(hù)就是距離保護(hù)。顯然，它是適應(yīng)新的情況的保護(hù)。</p><p><

29、;b>　　5.2 阻抗繼電器</b></p><p>　　阻抗繼電器是距離保護(hù)裝置的主要元件，它是反映從故障點至保護(hù)安裝之間阻抗值大小的的測量元件，通常稱為阻抗繼電器。阻抗繼電器的種類很多，但根據(jù)其基本性質(zhì)可分為兩大類，即第I類阻抗繼電器和第II類阻抗繼電器。第I類阻抗繼電器的主要特點是，它的動作特性可直接表示在阻抗（或?qū)Ъ{）復(fù)數(shù)平面上，因而可利用它在復(fù)數(shù)平面上的特性曲線，對繼電器在各種故障方式

30、及系統(tǒng)運行方式下的行為進(jìn)行分析。這些特性曲線，都可以表示為通入繼電器的電壓與電流的某種函數(shù)。根據(jù)各種不同的構(gòu)成方式，可以得到圓、直線、橢圓、平行四邊形等各種軌跡曲線；也可以構(gòu)成帶有方向性的圓特性及帶有偏移的圓特性曲線。對于第II類阻抗繼電器，根據(jù)它的動作原理，其動作特性不能表示成為復(fù)數(shù)平面上的單一變量Z的某個函數(shù)曲線，因而只能根據(jù)繼電器的原始動作方程式，以及具體的系統(tǒng)運行方式和故障類型，對繼電器的動作行為進(jìn)行分析，所以其特性分析較為復(fù)雜

31、。</p><p>　　5.3 距離保護(hù)的基本特性</p><p>　　5.3.1距離保護(hù)的基本構(gòu)成</p><p>　　距離保護(hù)是以反映從故障點到保護(hù)安裝處之間阻抗大?。ň嚯x大?。┑淖杩估^電器為主要元件（測量元件），動作時間具有階梯性的相間保護(hù)裝置。當(dāng)故障點至保護(hù)安裝處之間的實際阻抗大雨預(yù)定值時，表示故障點在保護(hù)范圍之外，保護(hù)不動作當(dāng)上述阻抗小于預(yù)定值時，表示故障

32、點在保護(hù)范圍之內(nèi)，保護(hù)動作。當(dāng)再配以方向元件（方向特性）及時間元件，即組成了具有階梯特性的距離保護(hù)裝置。</p><p>　　5.3.2距離保護(hù)的應(yīng)用</p><p>　　距離保護(hù)可以應(yīng)用在任何結(jié)構(gòu)復(fù)雜、運行方式多變的電力系統(tǒng)中，能有選擇性的、較快的切除相間故障。當(dāng)線路發(fā)生單相接地故障時，距離保護(hù)在有些情況下也能動作；當(dāng)發(fā)生兩相短路接地故障時，它可與零序電流保護(hù)同時動作，切除故障。因此，在

33、電網(wǎng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，運行方式多變，采用一般的電流、電壓保護(hù)不能滿足運行要求時，則應(yīng)考慮采用距離保護(hù)裝置。</p><p>　　5.3.3距離保護(hù)各段動作特性</p><p>　　距離保護(hù)一般裝設(shè)三段，必要時也可采用四段。其中第I段可以保護(hù)全線路的80%~85%，其動作時間一般不大于0.03~0.1s（保護(hù)裝置的固有動作時間），前者為晶體管保護(hù)的動作時間，后者為機電型保護(hù)的動作時間。第II段按階梯

34、性與相鄰保護(hù)相配合，動作時間一般為0.5~1.5s，通常能夠靈敏而較快速地切除全線路范圍內(nèi)的故障。由I、II段構(gòu)成線路的主要保護(hù)。第III（IV）段，其動作時間一般在2s以上，作為后備保護(hù)段。</p><p>　　5.3.4距離保護(hù)裝置特點</p><p>　　（1）由于距離保護(hù)主要反映阻抗值，一般說其靈敏度較高，受電力系統(tǒng)運行方式變化的影響較小，運行中躲開負(fù)荷電流的能力強。在本線路故障時

35、，裝置第I段的性能基本上不受電力系統(tǒng)運行方式變化的影響（只要流過裝置的故障電流不小于阻抗元件所允許的精確工作電流）。當(dāng)故障點在相鄰線路上時，由于可能有助增作用，對于地II、III段，保護(hù)的實際動作區(qū)可能隨運行方式的變化而有所變化，但一般情況下，均能滿足系統(tǒng)運行的要求。</p><p>　?。?）由于保護(hù)性能受電力系統(tǒng)運行方式的影響較小，因而裝置運行靈活、動作可靠、性能穩(wěn)定。特別是在保護(hù)定值整定計算和各級保護(hù)段相互

36、配合上較為簡單靈活，是保護(hù)電力系統(tǒng)相間故障的主要階段式保護(hù)裝置。</p><p>　　5.4相間距離保護(hù)裝置各保護(hù)段定值配合的原則</p><p>　　距離保護(hù)定值配合的基本原則如下：</p><p>　　(1)距離保護(hù)裝置具有階梯式特性時，起相鄰上、下級保護(hù)段之間應(yīng)該逐級配合，即兩配合段之間應(yīng)在動作時間及保護(hù)范圍上互相配合。</p><p>

37、;　　距離保護(hù)也應(yīng)與上、下相鄰的其他保護(hù)裝置在動作時間及保護(hù)范圍上相配合。例如：當(dāng)相鄰為發(fā)電機變壓器組時，應(yīng)與其過電流保護(hù)相配合；當(dāng)相鄰為變壓器或線路時，若裝設(shè)電流、電流保護(hù)，則應(yīng)與電流、電壓保護(hù)之動作時間及保護(hù)范圍相配合。</p><p>　　(2)在某些特殊情況下，為了提高保護(hù)某段的靈敏度，或為了加速某段保護(hù)切除故障的時間，采用所謂“非選擇性動作，再由重合閘加以糾正”的措施。例如：當(dāng)某一較長線路的中間接有分支

38、變壓器時，線路距離保護(hù)裝置第I段可允許按伸入至分支變壓器內(nèi)部整定，即可仍按所保護(hù)線路總阻抗的80%~85%計算，但應(yīng)躲開分支變壓器低壓母線故障；當(dāng)變壓器內(nèi)部發(fā)生故障時，線路距離保護(hù)第I段可能與變壓器差動保護(hù)同時動作（因變壓器差動保護(hù)設(shè)有出口跳閘自保護(hù)回路），而由線路自動重合閘加以糾正，使供電線路恢復(fù)正常供電。</p><p>　　(3)采用重合閘后加速方式，達(dá)到保護(hù)配合的目的。采用重合閘后加速方式，除了加速故障切

39、除，以減小對電力設(shè)備的破壞程度外，還可借以保證保護(hù)動作的選擇性。這可在下述情況下實現(xiàn)：當(dāng)線路發(fā)生永久性故障時，故障線路由距離保護(hù)斷開，線路重合閘動作，進(jìn)行重合。此時，線路上、下相鄰各距離保護(hù)的I、II段可能均由其振蕩閉鎖裝置所閉鎖，而未經(jīng)振蕩閉鎖裝置閉鎖的第III段，在有些情況下往往在時限上不能互相配合（因有時距離保護(hù)III段與相鄰保護(hù)的第II段配合），故重合閘后將會造成越級動作。其解決辦法是采用重合閘后加速距離保護(hù)III段，一般只要重

40、合閘后加速距離保護(hù)III段在1.5~2s，即可躲開系統(tǒng)振蕩周期，故只要線路距離保護(hù)III段的動作時間大于2~2.5s，即可滿足在重合閘后仍能互相配合的要求。</p><p>　　5.5距離保護(hù)整定計算</p><p>　　5.5.1距離保護(hù)Ⅰ段整定計算</p><p>　?。?）當(dāng)被保護(hù)線路無中間分支線路（或分支變壓器）時，</p><p>

41、　　定值計算按躲過本線路末端故障整定，一般可按被保護(hù)線路正序阻抗的80%-85%計算，即</p><p>　　Zdz.I≤Kk×Zxl （6—1）</p><p>　　式中 Zdz.I—— 距離保護(hù)I段的整定阻抗；</p><p>　　Zxl—— 被保護(hù)線路的正序相阻抗；</p><

42、p>　　Kk—— 可靠系數(shù)，可取0.8~0.85；</p><p>　　而保護(hù)的動作時間按 t=0秒整定。</p><p>　?。?）當(dāng)線路末端僅為一臺變壓器時（即線路變壓器組）</p><p>　　其定值計算按不伸出線路末端變壓器內(nèi)部整定，即按躲過變壓器其他各側(cè)的母線故障定</p><p>　　Zdz.I≤Kk×Zxl+Kk

43、bZb （6—2）</p><p>　　式中 Zb —— 線路末端變壓器的阻抗；</p><p>　　Kkb —— 可靠系數(shù)，取0.7；</p><p>　　Kk—— 可靠系數(shù)，取0.8~0.85；</p><p>　　Zxl—— 線路正序阻抗。</p><p>　　保護(hù)動作時

44、間按t=0秒整定。</p><p>　　（3）當(dāng)被保護(hù)線路中間接有分支線路或分支變壓器時</p><p>　　其計算按同時躲開本線路末端和躲開分支線路（分支變壓器）末端故障整定，即</p><p>　　≤ （6—3）</p><p>　　及 Zdz.I≤KkZ’xl+KkZb

45、（6—4）</p><p>　　式中 Zxl——本線路正序阻抗；</p><p>　　Z’xl——本線中間接分支線路（分支變壓器）處至保護(hù)安裝處之間的線路的正序阻抗。</p><p>　　5.5.2距離保護(hù)II段整定計算</p><p>　?。?） 按與相鄰線路距離保護(hù)I段配合整定</p><p>　　Zd

46、z.Ⅱ≤KkZl+KbKzZ’dz.I （6—5）</p><p>　　式中 Zl —— 被保護(hù)線路阻抗；</p><p>　　Z’dz.I—— 相鄰距離保護(hù)I段動作阻抗；</p><p>　　Kk—— 可靠系數(shù)，取0.8~0.85；</p><p>　　Kb—— 可靠系數(shù)，取0.7；</p>

47、<p>　　Kz—— 助增系數(shù)，選取可能的最小值。</p><p>　　保護(hù)動作時間 tdz.Ⅱ=△t （6—6）</p><p>　　式中 △t—— 時間級差，一般取0.5s 。</p><p>　　5.5.3距離保護(hù)III段整定計算</p><p>　　（1） 躲開最小負(fù)荷阻抗遠(yuǎn)后備&l

48、t;/p><p>　　采用0度接線的方向阻抗繼電器</p><p>　　Zdz.Ⅲ≤0.9UN/[KkKhKzqIfh.maxcos（ψlm-ψfh）] （6—7）</p><p>　　式中 Kk—— 可靠系數(shù)，取1.2~1.3；</p><p>　　Kh—— 返回系數(shù)，取1.15~1.25：</p><p&g

49、t;　　Kzq—— 自起動系數(shù)，取2；</p><p>　　UN—— 電網(wǎng)的額定電壓；</p><p>　　Ifh.max—— 最大負(fù)荷電流；</p><p>　　ψlm—— 阻抗元件的最大靈敏角，取71.57度；</p><p>　　ψfm —— 負(fù)荷阻抗角，取26度；</p><p>　　5.6距離保護(hù)整定和靈敏度

50、校驗</p><p>　　5.6.1 1號斷路器距離保</p><p>　　1號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定</p><p>　　有名值：ZDZ1I=0.0838∠66.950ｘ132.25=11.083∠66.950 （Ω）</p><p>　　整定時間：tDZ2I=0 s</p><p>　　1號斷路器Ⅱ段距離保護(hù)整

51、定</p><p>　　與7DL距離I段保護(hù)相配合 </p><p>　　KBmin =2.8121</p><p>　　ZDZ1II= 0.85ｘ(0.0386+j0.0907+ 2.8121ｘ0.0838∠66.950)</p><p>　　=0.85ｘ0.3342∠66.960=0.284∠66.960</p><p

52、>　?、?與變壓器B2速動保護(hù)相配合</p><p>　　因為與變壓器縱差保護(hù)配合時的整定值一定大于與相鄰線路相間距離保護(hù)</p><p>　　I段整定值配合時定值，所以與變壓器B2縱差保護(hù)相配合時的定值較大。</p><p>　　③ 與L4線路5DL距離I段保護(hù)相配合</p><p>　　Kbmin=1.367</p>

53、<p>　　ZDZ1II =0.85ｘ(0.0386+j0.0907+ 1.367ｘ0.1676∠66.950)</p><p>　　=0.109-j0.2563=0.2785∠66.950</p><p>　　三者相比較,取最小者進(jìn)行整定, </p><p>　　即：ZDZ1II=0.2785∠66.950ｘ132.25=36.832∠66.950&l

54、t;/p><p><b>　　靈敏度校驗：</b></p><p>　　Klm= ZDZ1II/ ZL1 = 0.2785 /0.0986=2.82>1.5,滿足靈敏度要求</p><p>　　即 1號斷路器Ⅱ段整定值為36.832，其動作時限為0.5秒。</p><p>　　1號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整定</p&g

55、t;<p><b>　　采用方向阻抗繼電器</b></p><p>　　ZDZ1III=193(Ω) </p><p><b>　　靈敏度校驗</b></p><p>　　Klm近=14.8>1.5滿足要求 </p><p>　　Klm遠(yuǎn)=2.93>1.3滿足要求<

56、;/p><p>　　5.6.2 2號斷路器距離保</p><p>　?。?） 2號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定</p><p>　　有名值：ZDZ2I=0.0838∠66.950ｘ132.25=11.083∠66.950 （Ω）</p><p>　　整定時間：tDZ2I=0 s</p><p>　　（2） 2號斷路器Ⅱ段距離保

57、護(hù)整定</p><p>　　有名值：ZDZ2II=0.1479∠66.950ｘ132.95=19.6(Ω) </p><p>　　即 2號斷路器Ⅱ段整定值為19.6 </p><p>　　其動作時限為0.5秒</p><p>　?。?） 2號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整定</p><p><b>　　采用方向阻抗繼電

58、器</b></p><p>　　ZDZ2III =2569.75(Ω)</p><p><b>　?。?） 靈敏度校驗</b></p><p>　　近后備Klm= 197.08>1.5滿足要求。</p><p><b>　　無遠(yuǎn)后備。</b></p><p>

59、;　　5.6.3 3號斷路器距離保</p><p>　?。?） 3號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定</p><p>　　有名值：ZDZ3I=0.1676∠66.980ｘ132.25=22.165∠66.980 （Ω）</p><p>　　整定時間：tDZ3I=0 s</p><p>　　（2）3號斷路器Ⅱ段距離保護(hù)整定</p>&l

60、t;p>　　與2DL距離I段保護(hù)相配合 </p><p>　　KBmin =1.679</p><p>　　ZDZ3II=0.85ｘ(0.0771+j0.1815+ 1.679ｘ0.0838∠66.950)</p><p>　　=0.1124+j0.2463=0.2872∠66.970</p><p>　　與7DL距離保護(hù)I段配合<

61、;/p><p><b>　　KBmin =1</b></p><p>　　有名值：ZDZ3II=0.2388∠66.980ｘ132.25=31.581∠66.980（Ω）</p><p>　　與6DL距離保護(hù)I段配合</p><p>　　由計算分析知無法與6DL保護(hù)I段相配合</p><p>　　與相

62、鄰B2變壓器縱差保護(hù)配合</p><p>　　因為與變壓器縱差保護(hù)配合時的整定值一定大于與相鄰線路相間距離保護(hù)I段整定值</p><p>　　配合時的定值，所以與B2縱差保護(hù)配合時定值較大</p><p>　　上述四者相比較，取最小者進(jìn)行整定，即</p><p>　　ZDZ3II= 132.25ｘ0.2388∠66.980=31.581∠66

63、.980（Ω）</p><p><b>　　靈敏度校驗：</b></p><p>　　Klm= ZDZ1II/ ZL1 = 0.2785 /0.0986=2.82>1.5,滿足靈敏度要求</p><p>　　即 1號斷路器Ⅱ段整定值為36.832，其動作時限為0.5秒。</p><p>　　1號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整

64、定</p><p><b>　　采用方向阻抗繼電器</b></p><p><b>　　靈敏度校驗</b></p><p>　　Klm近= 7.42>1.5 滿足要求 </p><p>　　Klm遠(yuǎn)=2.9>1.3 滿足要求</p><p>　　4DL整定計

65、算及靈敏度校驗同3DL.</p><p>　　5.6.4 5號斷路器距離保</p><p>　?。?）5號斷路器Ⅰ段距離保護(hù)整定</p><p>　　有名值：ZDZ5I=0.1676∠66.980ｘ132.25=22.165∠66.980 （Ω）</p><p>　　整定時間：tDZ5I=0 s</p><p>

66、　?。?）5號斷路器Ⅱ段距離保護(hù)整定</p><p>　?、?與4DL保護(hù)I段配合</p><p>　　由計算分析知無法與4DL保護(hù)I段相配合</p><p>　?、?整定原則：按保證被保護(hù)線路L4末端故障保護(hù)有足夠靈敏度整定</p><p>　　有名值 ZDZ2II=0.2761∠66.980ｘ132.95=36.514(Ω) </p

67、><p>　　即 5號斷路器Ⅱ段整定值為36.514</p><p>　　其動作時限為0.5秒</p><p>　?。?）5號斷路器Ⅲ段距離保護(hù)整定</p><p><b>　　采用方向阻抗繼電器</b></p><p>　　ZDZ5III=220.26(Ω)</p><p>

68、<b>　?。?）靈敏度校驗</b></p><p>　　近后備Klm=8.47>1.5滿足要求。</p><p><b>　　無遠(yuǎn)后備。</b></p><p>　　6DL整定計算及靈敏度校驗同5DL.</p><p>　　6、電力網(wǎng)零序繼電保護(hù)方式選擇與整定計算</p>&l

69、t;p><b>　　6.1零序保護(hù)原理</b></p><p>　　WXB-11C型微機保護(hù)中零序保護(hù)設(shè)置了五段全相運行時的零序保護(hù)，兩段非全相運行時的不靈敏段零序保護(hù)，全相運行時各段零序保護(hù)的方向元件均可由控制字整定投入或退出。重合加速Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ段，可由控制字分別投入或退出，后加速時間均固定為0.1S，另外零序段在重合閘后帶0.1S延時。</p><p>&l

70、t;b>　?。?）起動元件</b></p><p>　　本裝置零序保護(hù)由相電流差突變量啟動，為防止CT斷線，零序保護(hù)誤動設(shè)置了3U0突變量元件把關(guān)閉鎖，此功能由控制字整定投入或退出。</p><p><b>　?。?）3U0的切換</b></p><p>　　零序保護(hù)方向元件的3U0，正常情況下均取用自產(chǎn)3U0即軟件根據(jù)Ua+

71、Ub+Uc=3U0獲得，若故障前發(fā)現(xiàn)上述等式不成立（可能PTDX），而此時Ua+Ub+Uc=0仍成立，則故障時仍取用自產(chǎn)3U0，Ua+Ub+Uc≠0則取實際接入的3U0，不考慮Ua、Ub、Uc與3U0同時斷線的情況。PT斷線時零序保護(hù)不退出工作，也不報警。</p><p>　　6.2零序電流保護(hù)的特點</p><p>　　中性點直接接地系統(tǒng)中發(fā)生接地短路，將產(chǎn)生很大的零序電流分量，利用零序

72、電流分量構(gòu)成保護(hù)，可做為一種主要的接地短路保護(hù)。因為它不反映三相和兩相短路，在正常運行和系統(tǒng)發(fā)生振蕩時也沒有零序分量產(chǎn)生，所以它有較好的靈敏度。另一方面，零序電流保護(hù)仍有電流保護(hù)的某些弱點，即它受電力系統(tǒng)運行方式變化的影響較大，靈敏度將因此降低。</p><p>　　當(dāng)零序電流保護(hù)的保護(hù)效果不能滿足電力系統(tǒng)要求時，則應(yīng)裝設(shè)接地距離保護(hù)。接地距離保護(hù)因其保護(hù)范圍比較固定，對本線路和相鄰線路的博愛戶效果都會有所改善。

73、</p><p>　　零序電流保護(hù)接于電流互感器的零序濾過器，接線簡單可靠，零序電流保護(hù)通常由多段組成，一般是三段式，并可根據(jù)運行需要而增減段數(shù)。</p><p>　　6.3接地短路電流、電壓的特點</p><p>　　根據(jù)接地短路故障的計算方法可知，接地短路是相當(dāng)于在正序網(wǎng)絡(luò)的短路點增加額外附加電抗的短路。這個額外附加電抗就是負(fù)序和零序綜合電抗。各序的電流分配，只

74、決定該序網(wǎng)中各只路電抗的反比關(guān)系；而各序電流的絕對值要受其他序電抗的影響。</p><p>　　計算分支零序電流的分布時，例如：計算電流分支系數(shù)，只須研究零序序網(wǎng)的情況；當(dāng)要計算零序電流絕對值大小時，必須同時分析正、負(fù)、零三個序網(wǎng)的變化。零序電壓的特點，類似零序電流的情況。零序電壓分布在短路點最高，隨著距短路點的距離而逐漸降低，在變壓器中性點接地處為零。</p><p>　　6.4接地短路

75、計算的運行方式選擇</p><p>　　計算零序電流大小和分布的運行方式選擇，是零序電流保護(hù)整定計算的第一步。選擇運行方式就是考慮零序電流保護(hù)所能適應(yīng)的發(fā)電機、變壓器以及線路變化大小的問題。一般來說，運行方式變化主要取決于電力系統(tǒng)調(diào)度管理部門，但繼電保護(hù)可在此基礎(chǔ)上，加以分析選擇。其中變壓器中性點接地數(shù)目的多少和分配地點，對零序電流保護(hù)影響極大，通常由繼電保護(hù)整定計算部門決定。變壓器中性點接地方式的選擇，一般可按

76、下述條件考慮。</p><p>　　(1)總的原則是，不論發(fā)電廠或是變電所，首先是按變壓器設(shè)備的絕緣要求來確定中性點是否接地；其次是以保持對該母線的零序電抗在運行中變化最小為出發(fā)點來考慮。當(dāng)變壓器臺數(shù)較多時，也可采取幾臺變壓器組合的方法，使零序電抗變化最小。</p><p>　　(2)發(fā)電廠的母線上至少應(yīng)有一臺變壓器中性點接地運行，這是電力系統(tǒng)過電壓保護(hù)和繼電保護(hù)功能所需要的。為改善設(shè)備過

77、電壓的條件，對雙母線上接有多臺（一般是四臺以上）變壓器時，可選擇兩臺變壓器同時接地運行，并各分占一條母線，這樣在雙母線母聯(lián)短路器斷開后，也各自保持著接地系統(tǒng)。</p><p>　　變電所的變壓器中性點分為兩種情況，單側(cè)電源受電的變壓器，如果不采用單相重合閘，其中性點因班應(yīng)不接地運行，以簡化零序電流保護(hù)的整定計算；雙側(cè)電源受電的變壓器，則視該母線上連接的線路條數(shù)和變壓器臺數(shù)的多少以及變壓器容量的大小，按變壓器零序電

78、抗變化最小的原則進(jìn)行組合。</p><p>　　6.5 流過保護(hù)最大零序電流的運行方式選擇</p><p>　　(1)單側(cè)電源輻射形電網(wǎng)，一般取最大運行方式，線路末端的變壓器中性點不接地運行。</p><p>　　(2)多電源的輻射形電網(wǎng)及環(huán)狀電網(wǎng)，應(yīng)考慮到相臨線路的停運或保護(hù)的相繼動作，并考慮在最大開機方式下對側(cè)接地方式最小，而本側(cè)（保護(hù)的背后）接地方式最大。&l

79、t;/p><p>　　(3)計算各類短路電流值。</p><p>　　(4)短路電流計算結(jié)果整理。</p><p>　　6.6零序電流保護(hù)的整定計算</p><p>　　(1)按躲開本線路末端接地短路的最大零序電流整定，即</p><p>　　IDZ.X0I=KKI IDLX0

80、 (7-1)</p><p>　　式中 KKI——可靠系數(shù)，取1.2~1.3；計算時取1.3</p><p>　　IDLX0——線路末端接地短路時流過保護(hù)的最大零序電流。</p><p>　　(2) 按躲開線路斷路器三相不同時合閘的最大零序電流整定，即 </p><p>　　IDZ.X0I=KKI 3I0.bt.max

81、 (7-2)</p><p>　　式中 KKI—— 可靠系數(shù)，取1.1~1.2；計算時取1.1</p><p>　　3I0.bt.max—— 斷路器三相不同時合閘所產(chǎn)生的零序電流最大值。</p><p>　　(3) 當(dāng)線路長度太短致使零序I段保護(hù)范圍很小，甚至沒有保護(hù)范圍時，則零序I段保護(hù)應(yīng)停用。<

82、/p><p>　　7.3.2 零序電流保護(hù)II段的整定</p><p>　　此段保護(hù)一般擔(dān)負(fù)主保護(hù)任務(wù)，要求在本線路末端達(dá)到規(guī)定的靈敏系數(shù)。此段保護(hù)的整定原則也適用于零序電流保護(hù)III段的整定。此段保護(hù)按滿足以下條件整定：</p><p>　　(1)按與相鄰下一級線路的零序電流保護(hù)I段配合整定，即</p><p>　　IDZX0II=KIIK

83、IDZY0I/ Kbmin (7-3)</p><p>　　式中 KIIK —— 可靠系數(shù)，取1.15~1.2；</p><p>　　Kbmin —— 分支系數(shù)，按實際情況選取可能的最小值；</p><p>　　IDZY0I —— 相鄰下一級線路的零序電流保護(hù)I段整定值。當(dāng)按此整定結(jié)果達(dá)不到規(guī)定靈敏系數(shù)時，

84、可改為與相鄰下一級線路的零序電流保護(hù)II段配合整定。</p><p>　　(2)按躲開本線路末端母線上變壓器的另一側(cè)母線接地短路時流過的最大零序電流整定。</p><p>　　(3) 當(dāng)本段保護(hù)整定時間等于或低于本線路相間保護(hù)某段的時間時，其整定值還必須躲開該段相間的保護(hù)范圍末端發(fā)生相間短路的最大不平衡電流。</p><p>　　7.3.3 零序電流保護(hù)III段

85、保護(hù)的整定</p><p>　　此段保護(hù)一般是起后備保護(hù)作用。III段保護(hù)通常是作為零序電流保護(hù)II段保護(hù)的補充作用。對后備保護(hù)的要求是在相鄰下一級線路末端達(dá)到規(guī)定的靈敏系數(shù)。零序電流保護(hù)III段保護(hù)按滿足以下條件整定：</p><p>　　(1) 按與相鄰下一級線路的零序電流保護(hù)II段保護(hù)配合整定。當(dāng)本保護(hù)的零序電流保護(hù)II段已達(dá)到規(guī)定的靈敏系數(shù)時，此零序電流保護(hù)III段也可按與相鄰下

86、一級線路的零序電流保護(hù)III段配合整定，以改善后備性能。</p><p>　　(2)按躲開下一條線路出口處發(fā)生三相短路時，保護(hù)裝置零序電流濾過器中的最大不平衡電流來整定</p><p>　　IDZX0III = KKIII Kap KSt Ker Ikmax (7-4)</p><p>　　式中 KKIII—— 可靠

87、系數(shù)。取1.1~1.2；</p><p>　　Kap——非周期分量系數(shù)，，取1.5；</p><p>　　KSt ——電流互感器的同性系數(shù)，取0.5；</p><p>　　Ker——電流互感器的10%誤差，取0.1；</p><p>　　Ikmax——本級線路末端三相短路的最大短路電流。</p><p>　　(3)按零

88、序電流保護(hù)II段整定中的3項條件整定。</p><p>　　(4)按零序電流保護(hù)II段保護(hù)整定中的4項條件整定。</p><p>　　(5)當(dāng)零序電流保護(hù)最后一段整定值較小時，其下限條件應(yīng)大于變壓器中、低壓側(cè)相間短路的最大不平衡電流。</p><p>　　零序III段的靈敏度</p><p>　　線路末端靈敏度計算為</p>&

89、lt;p>　　KlmIII（近）= 3IBmin/ IDZ10III>1.3~1.5 (7-5)</p><p>　　后備保護(hù)靈敏度計算為</p><p>　　KlmIII（遠(yuǎn)）= 3ICmin/ KBmax×IDZ10III> 1.0 (7-6)</p><p>　　結(jié)合實際情況，整

90、定結(jié)果為：</p><p>　?。ㄔ敿?xì)過程見《計算書》第26--40頁）</p><p><b>　　零序整定計表7-1</b></p><p>　　第8章 自動重合閘選擇及整定</p><p><b>　　自動重合閘的選擇</b></p><p>　　在110KV

91、級以上電壓的大接地電流系統(tǒng)中，由于架空線路的線間距離較大，相間故障的機會比較少，而單相接地短路的機會比較多。我國某系統(tǒng)220KV網(wǎng)絡(luò)17年線路的故障類型統(tǒng)計在短路故障類型中，單相接地故障占87%，并且從錄波照片的分析中還發(fā)現(xiàn)，在發(fā)生的鄉(xiāng)間故障中，相當(dāng)一部分也是由單相接地故障發(fā)展而成的。如果在三相線路上裝設(shè)三個單相斷路器，當(dāng)發(fā)生單相接地故障時，只將故障相的斷路器跳開，而未發(fā)生故障的其余兩相仍繼續(xù)運行，這樣就可大大提高供電的可靠性和系統(tǒng)并列

92、運行的穩(wěn)定性，還可以減少相間故障發(fā)生的機會。因此，在高壓輸電線路上，若不允許采用快速非同期三相重合閘，而采用檢同期重合閘，又因恢復(fù)供電的時間太長，滿足不了穩(wěn)定運行的要求時，就采用單相重合閘方式。</p><p>　　單相重合閘是指只把發(fā)生故障的一相斷開，然后再進(jìn)行單相重合，而未發(fā)生故障的兩相仍然繼續(xù)運行，這樣就可大大提高供電的可靠性和系統(tǒng)并列運行的穩(wěn)定性。如果線路發(fā)生的是瞬時性故障，則單相重合閘成功即恢復(fù)三相的正

93、常運行。如果是永久性故障，單相重合不成功，則根據(jù)系統(tǒng)的具體情況，如不允許長期非全相運行時，則應(yīng)再次切除單相并不再進(jìn)行5Z重合。目前一般都是采用重合不成功時跳開三相的方式。當(dāng)采用單相重合閘時，如線路發(fā)生相間短路時，一般都跳開三相斷路器，不進(jìn)行三相重合；如有其它原因斷開三相斷路器時，也不進(jìn)行重合</p><p>　　在整定單相重合閘的時間時，由于潛供電流的影響，將使短路時弧光通道的去游離受到嚴(yán)重的阻礙，而自動重合閘只

94、有在故障點電弧熄滅且絕緣強度恢復(fù)以后才有可能成功。因此，單相重合閘的時間必須考慮潛供電流的影響。一般線路的電壓越高，線路越長，則潛供電流就越大。潛供電流的持續(xù)時間不僅與其大小有關(guān)，而且也與故障電流的大小、故障切除的時 間、弧光的長度以及故障點的風(fēng)速等因素有關(guān)。因此，為了正確地整定單相重合閘的時間，國內(nèi)外許多電力系統(tǒng)都是由實測來確定熄弧時間。一般來說重合閘時間整定為0.6s。</p><p>　　自動重合閘的基本

95、要求</p><p>　　8．2．1 為了滿足系統(tǒng)運行的需要,自動重合閘應(yīng)滿足下列基本要求。</p><p>　　(1)在下列情況下,自動重合閘裝置不應(yīng)動作。</p><p>　　1)由值班人員手動操作或通過遙控裝置將斷路器斷開時。</p><p>　　2)手動投入斷路器,由于線路上存在故障,隨即由保護(hù)動作將其斷開.因為在這種情況下,故障大

96、多都是屬于永久性的。它可能是由于檢修質(zhì)量不合格、隱患未能消除或者是保安地線沒有拆除等原因造成的。因此,即使再重合一次也不可能成功。 .</p><p>　　3)在某些不允許重合的情況下例如,斷路器處于不正常狀態(tài)(如氣壓、液壓降低等)以及變壓器內(nèi)部故障,差動或瓦斯保護(hù)動作使斷路器跳閘時,均應(yīng)使閉鎖裝置不進(jìn)行重合閘。</p><p>　　(2)除上述條件外,當(dāng)斷路器由繼電保護(hù)動

97、作或其他原因而跳閘后,重合閘都應(yīng)該動作,使斷路器重新合閘。在某些情況下(如使用單相重合閘時),也允許只在保護(hù)動作于跳閘后進(jìn)行重合閘。</p><p>　　(3)基于以上的要求,應(yīng)優(yōu)先采用斷路器操作把手與斷路器位置不對應(yīng)啟動方式,即當(dāng)斷路器操作把手在合閘位置而斷路器處在跳閘位置時啟動重合閘。這種方式可以保證無論什么原因使斷路器跳間后(包括偷跳和誤跳),都能進(jìn)行一次重合閘。當(dāng)手動操作斷路器跳閘,由于兩者的位置是對應(yīng)的

98、,因此,不會啟動重合閘。</p><p>　　當(dāng)利用保護(hù)來啟動重合閘時,由于保護(hù)動作很快,可能使重合閘來不及啟動。因此,必須采取措施(如設(shè)置自保持回路或記憶回路等)來保證裝置可靠動作。</p><p>　　(4)自動重合閘裝置的動作次數(shù)應(yīng)符合預(yù)先的規(guī)定。如一次重合閘就只應(yīng)該動作一次。當(dāng)重合于永久性故障而再次跳間后,就不應(yīng)該再動作。</p><p>　　裝置本身也不允

99、許出現(xiàn)元件損壞或異常時,使斷路器多次重合的現(xiàn)象,以免損壞斷路器設(shè)備和擴大事故范圍。</p><p>　　(5)自動重合閘在動作以后,應(yīng)能夠自動復(fù)歸。</p><p>　　對于10kV及以下的線路,當(dāng)經(jīng)常有值班人員時,也可采用手動復(fù)歸方式。</p><p>　　(6)自動重合間時間應(yīng)盡可能短,以縮短停電的時間.因為電源中斷后,電動機的轉(zhuǎn)速急劇下降,停電時間越長,電動機

100、轉(zhuǎn)速越低,重合閘后自起動就越困難,會拖延恢復(fù)正常工作的時間。但重合閘的時間也不能太短,因為:</p><p>　　1)要使故障點的絕緣強度來得及恢復(fù)；</p><p>　　2)要使斷路器的操作機構(gòu)來得及恢復(fù)到能夠重新合閘的狀態(tài)。重合閘的動作時間一般采用0.5~1.5s。</p><p>　　(7)自動重合閘裝置應(yīng)有與繼電保護(hù)配合加速切除系統(tǒng)故障的回路。加速方式可分為

101、前加速和后加速。</p><p>　　前加速方式就是在重合閘前保護(hù)以瞬時或縮短ΔT時間,快速切除故障。重合于永久性故障時保護(hù)將延時切除故障。 </p><p>　　后加速方式就是在重合閘前保護(hù)瞬時或后備時間切除故障,重合于永久性故障時,保護(hù)將瞬時或后備縮短△T時間,快速切除故障。</p><p>　　第8.3節(jié) 自動重合閘整定計算</

102、p><p>　　8.3.1自動重合閘整定原則：（重合閘后加速）</p><p>　?。?） 時間配合： </p><p><b>　　線路：</b></p><p>　　①配置原則：110 KV雙電源線路用合適的三相重合閘能滿足系統(tǒng)穩(wěn)定和運行要求時，</p><p>　　可采用三相自動重合閘裝置.&l

103、t;/p><p>　　近故障側(cè)重合閘動作時間： </p><p>　　top = topmax + tt + tre + trel - tn （8-1）</p><p>　　式中：topmax——遠(yuǎn)故障側(cè)保護(hù)動作時間最大值</p><p>　　tt——遠(yuǎn)故障斷路器跳閘時間</p><

104、;p>　　tre——消弧及去游離時間</p><p>　　trel——裕度時間 0.1~0.5 s</p><p>　　tn——近故障側(cè)斷路器合閘時間</p><p>　　已知：sw4-110型斷路器 tt=0.06 s tn=0.25 s </p><p>

105、;　　topmax=0.5 s（遠(yuǎn)故障側(cè)距離保護(hù)II段動作）</p><p>　?、谂渲迷瓌t：110 KV單側(cè)電源線路采用單側(cè)電源線路的三相一次重合閘. </p><p>　　top = tt + tre + trel - tn （8-2）</p><p>　　用不對應(yīng)啟動原則時 tt = 0 s<

106、/p><p>　　(2)同期問題： </p><p>　　通過發(fā)電機最大沖擊電流周期分量有效值：I = 2E/ Z∑×Sinδ/2</p><p>　　取 E =1.05 UN δ=1800</p><p>　　當(dāng) 　I<0.65/ Xd”× IN</p><p>　　線路可以采用非同期

107、合閘方式</p><p>　　(3)檢查另一回路電流重合閘：</p><p>　　雙回路并列線路上，當(dāng)另一回路有電流時，表示兩側(cè)電源在同步運行狀態(tài)，所以本</p><p>　　線路可以采用檢查另一回路有電流重合閘方式.</p><p>　　8.3.1自動重合閘整定結(jié)果：</p><p>　　（1） 時間配合： <

108、/p><p>　?、貺1.L2.L4 （雙回）線路：</p><p>　　top = topmax + tt + tre + trel - tn</p><p>　　已知：sw4-110型斷路器 tt=0.06 s tn=0.25 s </p><p>　　topm

109、ax=0.5 s（遠(yuǎn)故障側(cè)距離保護(hù)II段動作）</p><p>　　所以：top =0.5+0.06+0.22+0.1-0.25=0.63 （s）</p><p><b>　?、贚3線路：</b></p><p>　　top = tt + tre + trel - tn</p><p>　　用不對應(yīng)啟動原則時

110、 tt = 0 s</p><p>　　所以：top = tt + tre + trel - tn =0.22+0.1-0.25=0.07 （s）</p><p><b>　　(2)同期問題：</b></p><p>　?、貯發(fā)電機 Z∑=0.0594+j1.3544=1.3557∠87.50 </p><

111、p>　　I = 2E/ Z∑×Sinδ/2 取 E =1.05 UN δ=1800</p><p>　　則： I = 2E/ Z∑×Sinδ/2=2×1.05×110/1.3557×132.25Sin900 =1.29（KA）</p><p>　　A發(fā)電機：0.65/ Xd”× IN=0.65/0.28×

112、43/×110=5.76（KA）>1.29 KA</p><p>　　因為　I<0.65/ Xd”× IN 所以： L1線路可以采用非同期合閘方式</p><p>　?、贑發(fā)電機 Z∑=0.0598+j1.3087=1.3101∠87.40 </p><p>　　I = 2E/ Z∑×Sinδ/2 取

113、E =1.05 UN δ=1800</p><p>　　則： I = 2E/ Z∑×Sinδ/2=2×1.05×110/1.3101×132.25Sin900 =1.33（KA）</p><p>　　C發(fā)電機：0.65/ Xd”× IN=0.65/0.165×31.25/×110=11.28（KA）>1.33

114、 KA</p><p>　　因為I<0.65/ Xd”× IN 所以：L2線路可以采用非同期合閘方式</p><p>　　(3)檢查另一回路電流重合閘：</p><p>　　L4 雙回路并列線路上，當(dāng)另一回路有電流時，表示兩側(cè)電源在同步運行狀態(tài)，所以本線路可以采用檢查另一回路有電流重合閘方式.</p><p>　　第9章

115、 發(fā)電機變壓器保護(hù)</p><p><b>　　發(fā)電機保護(hù)</b></p><p>　　9.1.1發(fā)電機保護(hù)整定原則：</p><p>　　（1）縱差保護(hù) </p><p>　?、俦嚷手苿酉禂?shù)：使差動保護(hù)在發(fā)電機外部短路時可靠制動。</p&

116、gt;<p>　　KZ=Idz/Izd=Kk Kt fi（不宜過小，所以一般取0.3~0.5）</p><p>　?、趩与娏?Idz20= Kt fi Ife /nl </p><p>　　③TA斷線解閉鎖電流整定值： Ict=1.2Ifmax/（nl ｘIcte）</p><p>　?、懿顒铀贁啾稊?shù)：Isd=n ｘ Ife /（nl ｘIcte）&