高層住宅樓施工模板方案

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文檔簡介

1、　　高層住宅樓施工模板方案　　第 1 章編制依據(jù)　　1．《建筑施工計算手冊》（江正榮中國建筑工業(yè)出版社2001第一版）。　　2．《簡明施工計算手冊》（江正榮朱國梁中國建筑工業(yè)出版社2006.9第三版）。　　3．甘肅建筑設計研究院設計的《長城家園1#樓

2、》施工圖紙。　　4．《模板工程施工工藝操作規(guī)程》 DBJ25-60-95　　5.《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB50207-2002　　　　5.總公司《管理程序》文件。　　第 2 章工程概況　　2.1 工程基本情況<

3、/p>　　長城花園1#樓為點式高層住宅樓。地下兩層，地上31層，裙樓4層。框架剪力墻結構。總建筑面積約3萬平方米。　　現(xiàn)澆砼構件截面尺寸統(tǒng)計如下　　現(xiàn)澆砼構件截面尺寸　　模板：頂板采用2440×1220×10竹膠合板；其它模板均

4、采用1830×915×16中密度鏡面木工板，松木散板25厚。　　立柱（支撐）：采用Ø48鋼管柱，配合采用腕扣式腳手架可調底座和快拆頭；也可采用腕扣式腳手架。立桿只能對接，不得搭接。　　方木楞：大木楞為100×100，小木楞為100×50。　　地上部分采用3套模板進

5、行周轉使用。　　模板整層施工，混凝土整層澆筑。　　針對本工程特點，綜合各種因素，決定使用以上工藝。其特是a.應用范圍廣。膠合板模板在磚混、框架等結構體系中均可大面積應用，用于現(xiàn)澆混凝土柱梁板的模板制作。b．配模方便。鏡面木工板的面積較大，易于切割，可加工成不同的形狀，便于配制。c．施工質量高。鏡面木工板模板強度較高，不易出現(xiàn)彎曲、變形等問題，拆模后混凝土

6、表面光滑密實，觀感較好。d．施工簡便，易于拼裝。膠合板的重量較輕，與鋼模等其它模板相比，相同面積的模板作業(yè)時間縮短，減輕了勞動強度。e．縮短工期，降低工程造價。膠合板拆裝簡便，配合腕扣式腳手架及整層澆筑工藝能縮短工期約1／3以上，同時由于拆模后混凝土能達到清水混凝土的效果，不用抹灰，可直接進行裝修裝飾。f.整層澆筑可有效避免插筋移位的問題，插筋定位易于控制。　　第 3 章模板安裝的一般要求&l

7、t;/p>　　1、安裝模板時，高度在2M及其以上時，應遵守高處作業(yè)安全技術規(guī)范的有關規(guī)定。　　2、具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆搗砼的重量和側壓力及施工中所產生的荷載。　　3、構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養(yǎng)護等工藝要求。　　4、模板接縫應嚴密，不

8、得漏漿。　　5、遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風時，應停止露天的高處作業(yè)。雨停止后，應及時清除模架及地面上的積水。　　6、樓層高度超過4米及其以上的建筑物安裝模板時，外腳手架應隨同搭設，并滿鋪腳踏板、張掛安全網和防護欄桿。在臨街及交通要道地區(qū)，應設警示牌，并設專人監(jiān)護，嚴防傷及行人。　　7、施工人員上下班

9、應走安全通道，嚴禁攀登模板、支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨立梁或在其模板上行走。　　8、模板的預留孔洞等處，應加蓋或設防護欄桿，防止操作人員或物體墜落傷人。　　9、不得將模板或支承件支搭在門框上，也不得腳手板支搭在模板或支承件上，應將模板及支承件與腳手架分開。　　10、在高處支模時，腳手架或工作臺上臨時堆放的模板

10、不宜超過三層，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過腳手架或工作臺的規(guī)定荷載值。　　第 4 章模板安裝　　1、基礎工程模板　?。?）地面以下支模，應先檢查土壁的穩(wěn)定情況，遇有裂紋及塌方危險時，應采取安全防范措施后，方準下人作業(yè)。

11、（2）基槽（坑）離上口邊緣1米內不得堆放模板及支承件。同時上下人時要互相呼應，運下的模板及支承件嚴禁立放在基槽（坑）土壁上。　?。?）在地面上支立柱時應墊通長的木板，斜向支撐土壁應加墊板，每層主柱不多于一個接頭，并上下錯開，夾板應牢固。　?。?）綁扎鋼筋、灌筑砼等不得站立在模板上操作。　?。?）支模后放置時間較長

12、者，澆筑砼前應進行復查，并及時處理開裂、變形等不良情況。　　2、柱模板：　?。?）柱模板的下端應有空位的基礎和防止模板位移固定措施。　?。?）模板及其支撐等的排列布置應按設計圖進行，柱箍或緊固木楞的規(guī)格，間距應按模板設計計算確定。

13、（3）安裝預拼裝大塊模板，應同時安設臨時支撐支穩(wěn)，嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側板全部就位后，應隨時進行校正，并緊固四個角步，按規(guī)定設柱，箍或緊固木楞，安設支撐永久固定。　?。?）安裝預拼裝整體柱模時，應邊就位邊校正邊安設支撐。支撐與地面的傾角不能小于60°。　　3、獨立梁和整體樓層結構模板：

14、?。?）安裝獨立梁模板應設操作平層或搭設腳手架，嚴禁操作人員在獨立梁底?；蛑ＶЪ苌喜僮骰蛏舷峦ㄐ?。　　（2）樓上下層模板的支柱，應安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時，必須驗算該樓層結構的負荷能力。　　（3）模板的支柱間距，橫縱向應按模板設計計算書進行布置。　?。?）模板的主柱應選用整料，若不能滿足

15、要求時，支柱的接頭不宜超過2個（包括2個），對接的支撐要用三面固定。　?。?）底層模板的支撐，宜先做好地面的墊層再支模，在原地上支模時，應整平夯實（筏板擋墻外回填土），做好排水措施，支柱下端應設通長墊板，并設一對木楔并用鐵釘釘牢固。　?。?）在砼樓面上支模時，支柱下端就墊木板，并加設一對木楔用鐵釘釘牢固。　?。?

16、）模板的支撐，雙向水平拉撐從地面上來50cm設一道，再隔2米設一道。　　4、其他工程模板：　　（1）安裝圈梁、陽臺、雨篷及挑檐等模板時，其支撐應自成系統(tǒng)，應采用斜撐固定在內端的柱?；蛄耗Ｉ稀姨艚Y構模板的支柱，上下必須保持在一條豎直的中心線上。　?。?）安裝懸挑結構模板應搭設

17、腳手架或懸挑工作臺，并設防護欄桿和安全網。在危險部位作業(yè)時，操作人員應系好安全帶作業(yè)處的下方不得有人通行和停留。　　第 5 章模板拆除　　模板拆除時，砼的強度必須達到一定的要求，如砼沒達到規(guī)定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留砼試塊，拆模前砼試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除。<

18、;p>　　1、拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規(guī)定進行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。　　2、基礎模板拆除　　（1）拆模板時應將拆下的木楞，模板等，隨拆隨派人運到離基礎較遠的地方（指定地點）進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方。&

19、lt;/p>　?。?）拆除的模料上鐵釘應及時撥干凈，以防扎傷人員。　　3、現(xiàn)澆樓板模板拆除　?。?）現(xiàn)澆樓板或框架結構的模板拆除順序：柱箍→柱側?！啄！虐逯С袠嫾豪悖桨迥！簜饶！旱字蜗到y(tǒng)→梁底模。　?。?）拆除模板時，要站在安全的地方。<

20、;p>　?。?）拆除模板時，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩(wěn)，應妥善傳遞放至地面，嚴禁拋擲。　?。?）拆下的支架，模板應及時撥釘，按規(guī)格堆放整齊，工程完成（模板工程）應用吊籃降落（嚴禁模料從高處拋擲），到指定地點堆放。　?。?）拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。

21、　?。?）對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將動部分固定牢靠，以免發(fā)生事故。　?。?）水平拉撐，應道先拆除上拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。　　4、現(xiàn)澆柱子模板拆除　　（1）拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲。　?。?）應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，

22、并應隨拆隨按指定地點堆放。　　5、多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正灌筑砼時，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后拆除下層樓板支柱（但砼強度必須達到設計要求）。　　6、拆除完的模板嚴禁堆入在外腳手架上。　　第 6 章模板設計方案　　柱模</b

23、>　　柱模側壓力統(tǒng)計　　采用內部振搗，模板最大側壓力按下式計算：　　F=0.22γc t0β1β2v1/2 F=γcH 取較小值 　　F—新澆筑砼對模板的最大側壓力（KN/m2）；<p

24、>　　γc— 砼的重力密度（KN/m3）；取值24 KN/m3　　t0 —新澆砼的初凝時間（h）,可按實測確定。當缺乏資料時，可才用t=200/(T+15)計算；本工程采用水泥為2.5h.　　T—砼的溫度（0）；夏季300冬季00　　V—砼的澆灌速度（m/h）；取值8米/h<p

25、>　　H —砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度（m）；　　β1 —外加劑影響系數(shù)，不摻加時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；　　β2 —砼坍落度影響系數(shù)，當坍落度小于30㎜時，取0.85；50～90㎜時，取1.0；110～150㎜時，取1.15。　　依據(jù)以上數(shù)據(jù)及本工程各種柱高（H）計算柱模最

26、大側壓力均為51.52 KN/m2，代入不同系數(shù)，可知本工程基本數(shù)據(jù)中最大側壓力與柱高在2.9米～5米范圍內無關，與澆筑溫度無關。僅與砼的重力密度、初凝時間及澆筑速度（每個柱子分段澆筑，每段澆筑高度不得大于2米，每段間隔必須大于30分鐘，且不遲于初凝時間）有關。　　柱模安裝示意圖　　柱箍鋼管與支撐體系豎向連接間距不應

27、大于其步距。示意圖給出了最大截面柱配模尺寸。對于不同斷面的柱，1.05米及其以上寬柱面設3根M14拉桿，0.55米及其以上寬柱面設2根M14拉桿，0.55米以下寬柱面設1根M14拉桿,0.3米及其以下寬柱面不設拉桿。柱模與剪力墻、梁連接處轉角處均應增加100*100方木背愣。任何情況下，背楞間距不得大于240。柱箍由2根架桿并列組成（如圖示），間距不得大于400。由于篇幅有限，只對最大截面1200*1200寬柱面進行驗算，驗算過程如下：

28、　　基本參數(shù)：　　混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度 L=5 m　　柱截面寬度 B=1200 mm　　柱截面高度 H=1200 mm　　面板的厚度 h=16 mm

29、　　豎楞方木截面寬度 b=50 mm　　豎楞方木截面高度 h=100 mm　　B方向豎楞間距 b1=0.24 m　　H方向豎楞間距 h1=0.24 m　　柱箍材料圓形鋼管

30、;　　柱箍圓形鋼管直徑 r=48 mm　　柱箍圓形鋼管壁厚 e=3.5 mm　　柱箍間距 b=0.4 m　　對拉螺栓型號 M14　　B方向螺栓間距 L1=0.48 m　　H方向螺栓間距 L2=0.48 m&

31、lt;p>　　柱模板荷載標準值計算：　　新澆混凝土側壓力公式為下式中的較小值：　　其中:γc為混凝土重力密度;24 kN/m3　　t 新澆混凝土的初凝時間 t=2.5 小時　　v 混凝土的澆筑速度 v=8 m/h　　β1 外

32、加劑影響系數(shù) β1=1.2　　β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù) β2=1.15　　H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度 H=5 m　　F1 新澆混混凝土側壓力 F1=51.52 kN/m2　　F2 傾倒(振搗)混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 4 kN/m2

33、　　柱模板面板計算　　1、B方向柱模板面板的計算　　面板按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算　　(1)、面板荷載計算　　面板荷載計算值 q=(1.2×51.52+1.4×4)&#

34、215;0.4=26.97 kN/m　　(2)、面板抗彎強度計算　　面板最大彎矩設計值　　其中:l B方向豎楞方木間距 l=0.24 m　　q 面板荷載計算值 q=26.97 kN/m　　經

35、計算得到:M=-0.10×26.97×0.24^2=-0.16 kN.m　　面板強度計算值　　其中: W 面板截面抵抗矩 W = 17.07 mm3　　M 面板最大彎矩設計值 M = -0.16 kN.m　　經計算

36、得到：f=0.16×1000000÷(17.07×1000)=9.37 N/mm2　　面板抗彎強度設計值 [f] =15 N/mm2　　面板強度計算值小于或等于面板抗彎強度設計值，故滿足要求!　　(3)、面板抗剪強度計算

37、面板最大剪力設計值　　其中: l B方向豎楞方木間距 l=0.24 m　　q 面板荷載計算值 q=26.97 kN/m　　經計算得到:Q=0.6×26.97×0.24=3.88 kN　　面板的抗剪強度設計值：

38、　　其中: b 柱箍間距 b=0.4 m　　h 面板厚度 h=16 mm　　Q 面板最大剪力設計值 Q=3.88 kN　　經計算得到：T=3×3.88×1000÷(2×0.4×1000×16)=0.91 N/mm2

39、　　抗剪強度設計值 [T] = 1.4 N/mm2　　面板的抗剪強度小于或等于抗剪強度設計值，故滿足要求!　　(4)、面板撓度計算　　面板荷載標準值q=51.52×0.4=20.61 kN/m　　面板的撓度設計值：<

40、/b>　　其中: l B方向豎楞方木間距 l=0.24 m　　E 彈性模量 E=5200 N/mm2　　I 面板截面慣性矩 I=13.65 cm4　　經計算得到：V=0.677×20.61×(0.24×1000)^4÷(100

41、×5200×13.65×10000)=0.65 mm　　[v] 面板的最大允許撓度值 [v]=0.24×1000÷250=0.96 mm　　面板的撓度設計值小于或等于最大允許撓度，故滿足要求!　　2、H方向柱模板面板的計算

42、　　面板按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算　　(1)、面板荷載計算　　面板荷載計算值 q=(1.2×51.52+1.4×4)×0.4=26.97 kN/m　　(2)、面板抗彎強度計算　　面板最大彎矩設計值&l

43、t;/p>　　其中: l H方向豎楞方木間距 l=0.24 m　　q 面板荷載計算值 q=26.97 kN/m　　經計算得到:M=-0.10×26.97×0.24^2=-0.16 kN.m　　面板強度計算值

44、　　其中: W 面板截面抵抗矩 W = 17.07 cm3　　M 面板最大彎矩設計值 M = -0.16 kN.m　　經計算得到：f=0.16×1000000÷(17.07×1000)=9.37 N/mm2　　面板抗彎強度設計值 [f] =15 N/mm2<

45、/p>　　面板強度計算值小于或等于面板抗彎強度設計值，故滿足要求!　　(3)、面板抗剪強度計算　　面板最大剪力設計值　　其中: l H方向豎楞方木間距 l=0.24 m　　q 面板荷載計算值 q=26.97

46、 kN/m　　經計算得到:Q=0.6×26.97×0.24=3.88 kN　　面板的抗剪強度設計值 　　其中 b 柱箍間距 b=0.4 m　　h 面板厚度 h=16 mm　　Q 面板最大剪力設計值 Q=3.88

47、 kN　　經計算得到：T=3×3.88×1000÷(2×0.4×1000×16)=0.91 N/mm2　　抗剪強度設計值 [T] = 1.4 N/mm2　　面板的抗剪強度小于或等于抗剪強度設計值，故滿足要求!

48、(4)、面板撓度計算　　面板荷載標準值q=51.52×0.4=20.61 kN/m　　面板的撓度設計值　　其中: l H方向豎楞方木間距 l=0.24 m　　E 面板的彈性模量 E=5200 N/mm2

49、　　I 面板截面慣性矩 I=13.65 cm4　　經計算得到：V=0.677×20.61×(0.24×1000)^4÷(100×5200×13.65×10000)=0.65 mm　　[v] 面板的最大允許撓度值 [v]=0.24×1000÷250

50、=0.96 mm　　面板的撓度設計值小于或等于最大允許撓度，故滿足要求!　　豎楞方木的計算　　豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下　　1、B方向豎楞方木的計算<p&

51、gt;　　(1)、方木荷載計算　　方木荷載計算值:q=(1.2×51.52+1.4×4)×0.24=16.18 kN/m　　(2)、方木抗彎強度計算　　最大彎矩計算公式：　　其中：l 柱箍的距離 l=0.

52、4 m　　q 面板荷載計算值 q=16.18 kN/m　　經計算得到：M=-0.10×16.18×0.4^2=-0.26 kN.m　　豎楞方木強度　　其中: W 方木截面抵抗矩 W = 83.33 cm3</

53、p>　　M 最大彎矩 M = -0.26 kN.m　　經計算得到: f=0.26×1000÷83.33=3.12 N/mm2　　豎楞方木抗彎強度設計值 [f] = 17 N/mm2　　豎楞方木抗彎強度計算值小于豎楞方木抗彎強度設計值;故滿足要求!

54、　　(3)、方木抗剪強度計算　　最大剪力的計算公式如下　　其中: l 柱箍的間距 l=0.4 m　　q 方木荷載計算值 q=16.18 kN/m　　經計算得到: Q=0.6×16.18×0.4=3.88 kN

55、　　截面抗剪強度計算值:　　其中: b 豎楞方木截面寬度 b=50 mm　　h 豎楞方木截面高度 h=100 mm　　Q 最大剪力 Q = 3.88 kN　　經計算得到：T=3×3.88×1000÷(2×50&#

56、215;100)=1.16 N/mm2　　截面抗剪強度設計值;[T]=1.7 N/mm2　　截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!　　(4)、方木撓度計算　　豎楞荷載標準值:q=51.52×0.24=12.36 kN/m&

57、lt;p>　　最大撓度計算公式如下:　　其中: l 柱箍的距離 l=0.4 m　　E 彈性模量 E=10000 N/mm2　　I 面板截面慣性矩 I=416.67 cm4　　經計算得到:v=0.677×12.36×(0.4×1000)^

58、4÷(100×10000×416.67×1000)=0.05 mm　　內楞的最大允許撓度值:[v]=0.4×1000÷250=1.6 mm　　豎楞方木最大撓度計算值小于豎楞方木最大允許撓度;故滿足要求!　　2、H方向豎楞方木的計算

59、　　(1)、方木荷載計算　　方木荷載計算值:q=(1.2×51.52+1.4×4)×0.24=16.18 kN/m　　(2)、方木抗彎強度計算　　最大彎矩計算公式：　　其中：l 柱箍的距

60、離；取l=0.4 m　　q 面板荷載計算值 q = 16.18 kN/m　　經計算得到：M=-0.10×16.18×0.4^2=-0.26 kN.m　　豎楞方木強度：　　其中: W 方木截面抵抗矩 W = 83.3

61、3 cm3　　M 最大彎矩 M = -0.26 kN.m　　經計算得到：f=0.26×1000÷83.33=3.12 N/mm2　　豎楞方木抗彎強度設計值 [f] = 17 N/mm2　　豎楞方木抗彎強度計算值小于豎楞方木抗彎強度設計值;故滿足要求!&

62、lt;/p>　　(3)、方木抗剪強度計算　　最大剪力的計算公式如下　　其中:l 柱箍的間距 l=0.4 m　　q 方木荷載計算值 q=16.18 kN/m　　經計算得到: Q=0.6×16.18×0.4=3.88 kN<

63、;/p>　　截面抗剪強度計算值:　　其中: b 豎楞方木截面寬度 b=50 mm　　h 豎楞方木截面高度 h=100 mm　　Q 最大剪力 Q = 3.88 kN　　經計算得到: T=3×3.88×1000÷(2&

64、#215;50×100)=1.16 N/mm2　　截面抗剪強度設計值;[T]=1.7(N/mm2)　　截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!　　(4)、方木撓度計算　　豎楞荷載標準值q=51.52×0.24=12.36 kN/m<

65、/p>　　最大撓度計算公式如下:　　其中: l 柱箍的距離 l=0.4 m　　E 彈性模量 E=10000 N/mm2　　I 面板截面慣性矩 I=416.67 cm4　　經計算得到:v=0.677×12.36×(0.4

66、15;1000)^4÷(100×10000×416.67×1000)=0.05 mm　　豎楞的最大允許撓度值:[v]=0.4×1000÷250=1.6 mm　　豎楞方木最大撓度計算值小于豎楞方木最大允許撓度;故滿足要求!　　柱箍的計算&

67、lt;/b>　　柱箍受豎楞方木傳遞的集中荷載作用，為受彎構件。　　1、B方向柱箍的計算　　(1)、荷載計算　　豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載:F=(1.2×51.52+1.4×4)×0.4×

68、0.24=6.47(kN)　　(2)、彎矩計算　　柱箍最大彎矩計算公式：　　其中:l 螺栓間距;取l=0.48 m　　F 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 F = 6.47 kN　　經計算得到：M

69、=0.175×6.47×0.48=0.54 kN.m　　柱箍抗彎強度計算值:　　其中: W 柱箍的凈截面抵抗矩 W=500 cm3　　M 柱箍最大彎矩 M = 0.54 kN.m　　經計算得到:f=0.54×100000÷(500&

70、#215;1000)=1.08 N/mm2　　柱箍抗彎強度設計值 [f] = 205 N/mm2　　計算結果：柱箍抗彎強度計算值小于柱箍抗彎強度設計值;故滿足要求!　　(3)、撓度計算　　豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載標準值：F= 51

71、.52×0.4×0.24=4.95 kN　　柱箍撓度設計值計算　　其中: I 柱箍的截面慣性矩 I=2500 cm4　　l 螺栓間距 l=0.48 m　　E 柱箍的彈性模量 E=206000 N/mm2</p

72、>　　經計算得到：v=1.146×(4.95×1000×(0.48×1000)^3÷(100×206000×2500×10000))=0 mm　　柱箍的最大允許撓度值:[v]=0.48×1000÷250=1.92 mm　　柱箍撓

73、度設計值小于柱箍最大允許撓度;故滿足要求!　　2、H方向柱箍的計算　　(1)、荷載計算　　豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載:F=(1.2×51.52+1.4×4)×0.4×0.24=6.47 kN&

74、lt;b>　　(2)、彎矩計算　　柱箍最大彎矩計算公式：　　柱箍抗彎強度計算值:　　其中: W 柱箍的凈截面抵抗矩;W=500 cm3　　M 柱箍最大彎矩 M = 0.54 kN.m　　經計算得到:f=0

75、.54×100000÷(500×1000)=1.08 N/mm2　　柱箍抗彎強度設計值 [f] = 205 N/mm2　　柱箍抗彎強度計算值小于柱箍抗彎強度設計值;故滿足要求!　　(3)、撓度計算　　豎楞

76、方木傳遞到柱箍的集中荷載標準值 F=51.52×0.4×0.24=4.95 kN　　柱箍撓度設計值計算　　其中: I 柱箍的截面慣性矩 I=2500 cm4　　l 螺栓間距 l=0.48 m　　E 柱箍的彈性模量

77、E=206000 N/mm2　　經計算得到：v=4.95×1000×(0.48×1000)^3÷(48×206000×2500×10000)=0 mm　　柱箍的最大允許撓度值:[v]=0.48×1000÷250=1.92 mm

78、;　　柱箍撓度設計值小于柱箍最大允許撓度;故滿足要求!　　對拉螺栓的計算　　1、B方向對拉螺栓的計算　　對拉螺栓所受的拉力:N=(1.2×51.52+1.4×4)×0.48×0.4=12.95 kN<p&g

79、t;　　對拉螺栓強度設計值 [N] = 17.8 kN　　對拉螺栓所受的拉力小于對拉螺栓強度設計值;故滿足要求!　　2、H方向對拉螺栓的計算　　對拉螺栓所受的拉力:N=(1.2×51.52+1.4×4)×0.48×0.4=12.95 kN<p&

80、gt;　　對拉螺栓強度設計值 [N] = 17.8 kN　　對拉螺栓所受的拉力小于對拉螺栓強度設計值;故滿足要求!　　剪力墻　　依據(jù)混凝土澆筑數(shù)據(jù)及本工程各種墻高（H）計算墻模最大側壓力均為51.52 KN/m2，代入不同系數(shù)，可知本工程基本數(shù)據(jù)中最大計算側壓力與墻高在2.9

81、米～5米范圍內無關，與澆筑溫度無關。僅與砼的重力密度、初凝時間及澆筑速度（每段墻分層澆筑，每層澆筑高度不得大于2米，每層間隔必須大于30分鐘，不遲于混凝土終凝時間）有關。　　墻模外楞鋼管與支撐體系豎向連接間距不應大于其步距。。對于不同高度的墻，對拉螺栓水平、豎向間距均為460。地下外墻對拉螺栓加止水環(huán)，其余墻模與柱、梁連接處轉角處均應增加100*100方木背愣。任何情況下，背楞間距不得大于240

82、。安裝示意圖及驗算過程如下：　　剪力墻模板支設示意圖 　　地下二層外墻模支撐示意圖　　墻模板基本參數(shù)　　模板面板材料:木材　　模板面板厚度;h=16 mm

83、　　內龍骨材料木楞支撐根數(shù) n=4 根　　木楞截面寬度 b=50 mm　　木楞截面高度 h=100 mm　　次楞(內龍骨)間距 l=0.24 m　　外龍骨材料圓形鋼管　　支撐根數(shù)

84、n=2 根　　圓形鋼管直徑 r=48 mm　　圓形鋼管壁厚 e=3 mm　　外楞間距 b=0.46 m　　穿墻螺栓型號 M14　　間距 B1=0.48 m　　荷載計算&l

85、t;/b>　　強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。　　新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:　　其中：γc 為混凝土重力密度 γc=24 kN/m3　　t 新澆混凝土的初凝時間 t=2.5 小時</p&g

86、t;　　v 混凝土的澆筑速度 v=8 m/h　　β1 外加劑影響系數(shù) β1=1.2　　β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù) β2=1.15　　H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度 H=5 m　　經計算得到新澆混混凝土側壓力F1=51.52 k

87、N/m2　　傾倒(振搗)混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 4 kN/m2　　墻模板面板的計算　　面板為受彎構件,按照受均布荷載三跨連續(xù)梁計算,跨度為內楞間距.　　1、面板強度驗算</p&g

88、t;　　模板所受的荷載計算值：q=1.2×51.52×0.46+1.4×4×0.46=31.02 kN/m　　面板的最大彎矩:　　其中:l 內楞(內龍骨)間距;取l=0.24 m　　q 作用在模板上荷載計算值 q

89、= 31.02 kN/m　　經計算得到：M=31.02×0.24^2÷10=0.18 kN.m　　面板強度計算值:　　其中: W 面板的凈截面抵抗矩 W = 19.63 cm3　　M 面板的最大彎距 M = 0.

90、18 kN.m　　經計算得到:f=0.18×1000000÷(19.63×1000)=9.17 N/mm2　　面板的強度設計值 [f]=15 N/mm2　　面板的強度計算值小于面板的強度設計值;故滿足要求!　　2、撓度計算&

91、lt;/b>　　作用在模板上的荷載標準值:q=51.52×0.46=23.7(kN/m)　　最大撓度計算公式：　　其中: l 內楞間距,l=0.24(m)；　　I 面板的截面慣性矩 I = 15.7 cm4</

92、p>　　E 面板的彈性模量 E = 10000 N/mm2　　q 作用在模板上荷載標準值 q = 23.7 kN/m　　經計算得到：v =0.677×23.7×(0.24×1000)^4÷(100×10000×15.7×10000)=0.34（mm）<

93、/p>　　[v] 面板的最大允許撓度值:[v]=0.24×1000÷250=0.96(mm).　　計算結果：面板的最大撓度計算值小于面板的最大允許撓度值;故滿足要求!　　墻模板內楞的計算　　內楞直接承受模板面板傳遞的荷載，按照均

94、布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。　　1、抗彎強度計算　　作用在內楞的荷載計算值q=(1.2×51.52+1.4×4)×0.24=16.18 kN/m　　內楞的最大彎矩:

95、　　其中: l 外楞間距;取l=0.46 m　　q 作用在內楞的荷載計算值 q = 16.18 kN/m　　經計算得到：M=16.18×0.46^2÷10=16.18 kN.m　　內楞強度計算值:　　其中: W 內

96、楞的凈截面抵抗矩 W = 333.33 cm3　　M 內楞的最大彎距 M = 0.34 kN.m　　經計算得到:f=0.34÷(333.33×10)=1.02 N/mm2　　內楞強度設計值 [f]=15 N/mm2　　內楞強度計算值小于內楞強度設計值

97、;故滿足要求!　　2、內楞的撓度計算　　作用在內楞上的荷載標準值q=51.52×0.24=12.36 kN/m　　內楞的最大撓度:　　其中：l 外楞間距 l=0.46 m</p&g

98、t;　　E 內楞的彈性模量 E=10000 N/mm2　　I 內楞的截面慣性矩 I = 1666.67 cm4　　q 作用在內楞上荷載標準值 q = 12.36 kN/m　　經計算得到：v=0.677×12.36×(0.46×1000)^4÷(100&

99、#215;10000×1666.67×10000)=0.02 mm　　內楞的最大允許撓度值:[v]=0.46×1000÷250=1.84 mm　　內楞的最大撓度小于內楞的最大允許撓度值;故滿足要求!　　墻模板外楞的計算

100、;　　外楞承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。　　1、外楞強度計算　　作用在外楞的荷載計算值P=(1.2×51.52+1.4×4)×0.24×0.46=7.44 kN　　外楞的最大

101、彎矩　　其中: l 螺栓間距;取l=0.48 m　　P 作用在外楞的荷載計算值 P = 7.44 kN　　經計算得到：M=0.175×7.44×0.48=0.62 kN.m　　外楞抗彎強度計算值: <p

102、>　　其中: W 外楞的凈截面抵抗矩 W = 8.99 cm3　　M 外楞的最大彎距 M = 0.62 kN.m　　經計算得到f=0.62×1000000÷(8.99×1000)=68.97 N/mm2　　外楞強度設計值 [f]=205 N/mm2&l

103、t;p>　　外楞抗彎強度計算值小于外楞強度設計值;故滿足要求!　　2、外楞的撓度計算　　作用在外楞的荷載標準值:P=51.52÷1000×0.24×0.46=5.69 kN　　外楞的最大撓度計算值：

104、　　其中:l 穿墻螺栓水平間距;取l=0.48 m　　E 彈性模量;取E=206000 N/mm2　　P 作用在外楞的荷載標準值 P = 5.69 kN　　I 截面慣性矩 I = 21.57 cm4　　經計算得到：V=1.146×5.69×(0.48&

105、#215;1000)^3÷(100×206000×21.57×10000)=0.16 mm　　外楞的最大允許撓度值 [v]=0.48×1000÷250=1.92 mm　　外楞的最大撓度計算值小于外楞的最大允許撓度值;故滿足要求!　　穿墻

106、螺栓的計算　　其中: F1 新澆混凝土側壓力 F1 = 51.52 kN/m　　F2 傾倒(振搗)混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 4 kN/m　　B1 穿墻螺栓間距 B1 = 0.48 m　　b 外楞間距 b = 0.46 m

107、　　經過計算: N=(1.2×51.52+1.4×4)×0.48×0.46=14.89 kN　　穿墻螺栓最大容許拉力值 [N]=17.8 kN　　穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓的容許拉力值;故滿足要求!　　梁板&

108、lt;/p>　　根據(jù)層高、樓層荷載狀況不同，步距，立桿橫向、縱向間距應當做相應調整。所有立桿均為對接，不得搭接。立桿采用直徑48鋼管，壁厚3.5。立桿上部使用快拆頭。下部使用可調底座。每個方向斜撐間距不大于6米，以增加桁架整體穩(wěn)定性。　　綜合梁板計算結果模板腳手架間距如下：　　負二層：1000*1000，步距1200</

109、p>　　負一層：1000*1000，步距1500　　一層以上：1200*1200，步距1500　　離地300設掃地橫桿。　　樓板養(yǎng)護支撐采用二次支撐法，間距2000。　　一、梁<

110、;p>　　梁腹對拉螺桿M14，加套管。梁高小于650不加對拉螺栓。螺栓可固定于梁側橫撐上，橫撐個別可以以梁下立桿替代，并加一根短管以山形卡固定。不能替代的在梁側橫撐上打眼加鋼板墊片（100*100）固定。　　梁模板使用16厚鏡面木工板。　　梁底支撐方木：梁高900設3根100*100方木；梁高850設3根100*100方木；梁高800設3根100*

111、100方木；梁高750以下設3根100*50方木。順梁長方向。　　梁底橫撐為直徑48鋼管，壁厚3.5。間距為梁底立桿沿梁長方向間距。梁底橫撐與立桿用雙十字扣件連接。　　梁下立桿縱距（垂直于梁長）：梁高900設4根直徑48鋼管，壁厚3.5；梁高850-500設3根直徑48鋼管，壁厚3.5；梁高450以下設2根直徑48鋼管，壁厚3.5。立桿縱距不得大于1.8

112、倍梁寬。如900高截面取值0.6米。　　梁下立桿橫距（沿梁長）：梁高800-900取1.5米；750-600取值1.8米；550以下取值2.1米。　　梁側立檔間距不得大于450；橫擋間距不得大于900。　　驗算只列出了最大截面梁高度（900）和最大梁厚（350）計算過程：

113、　　梁模板基本參數(shù)　　梁截面寬度;取B=350(mm);　　梁截面高度;取H=900(mm);　　梁側模板厚度;h=16(mm);　　立檔方木寬度;取b1=50(mm); 　　立檔方木高度;取

114、h1=100(mm);　　橫撐木截面的寬度;取b3=50(mm); 　　橫撐木截面的高度;取h3=100(mm);　　梁側橫撐間距;取b=900(mm);　　立檔間距;取a2=0.45(m);　　對拉穿墻螺栓型號:M14;<

115、/p>　　螺栓間距;取L=1.35(m); 　　支架搭設高度;取L=0.8(m);　　腳手架步距;取h1=2.1(m);　　立桿縱距（垂直梁長）;取al=0.6(m);　　立桿的橫距（沿梁長）;取l=1.5(m);<

116、;p>　　梁底支撐方木寬度;取b=100(mm);　　梁底支撐方木高度;取d=100(mm);　　梁底支撐方木間距;取a2=0.07(m);　　梁模板荷載標準值計算　　強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。</

117、p>　　新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:　　其中:γc 為混凝土重力密度;取24(kN/m3)；　　t 新澆混凝土的初凝時間，取2.5(小時)　　V 混凝土的澆筑速度;取V=8(m/h)；　　β1 外加劑影響系數(shù)；取β1=1.2<

118、;/p>　　β2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)。取β2=1.15　　H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度;取H=900(mm)　　經計算得到:F1=21.6(kN/m2)　　傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 4 kN/m2<

119、;b>　　梁模板側模計算　　梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：　　1、強度計算　　作用在梁側模板的均布荷載:q=(1.2×21.6+1.4×4)×900=28.37(kN/m)<p&

120、gt;　　計算的最大彎矩:　　其中：l 取梁側立檔間距，取l=0.45(m)　　經計算得到：M=-0.10×28.37×0.45^2=-0.57(kN.m)　　梁側模板的強度計算值：　　其中: W 截面抵抗矩 W

121、 = 38.4 cm3　　經計算得到：f=0.57×1000÷38.4=14.84 N/mm2　　梁側模板的抗彎強度設計值;[f]=15(N/mm2)　　梁側模板的強度計算值小于梁側模板的強度設計值;故滿足要求!　　2、抗剪計算<

122、;/b>　　最大剪力的計算公式如下:　　其中:l 梁側立檔間距;取l=0.45(m)　　經計算得到最大剪力Q=0.6×28.37×0.45=7.66（kN）　　截面抗剪強度計算值：　　其中：b 取梁截面高

123、度;取b=900(mm);　　h 取梁側面板厚度;取h=16(mm)　　經計算得到：T=3×(7.66×1000)÷(2×900×16)=0.8(N/mm2)　　截面抗剪強度設計值,[T]=1.5(N/mm2)　　截面抗剪

124、強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!　　3、撓度計算　　梁均布荷載q=21.6×(900÷1000)=19.44(kN/m)　　最大撓度計算公式如下:　　其中: l 立檔間距 l=0.45 m</p

125、>　　E 面板彈性模量 E=10000 N/mm2　　I 面板截面的慣性矩 I=30.72 cm4　　經計算得到:v=0.677×19.44×(0.45×1000)^4÷(100×10000×30.72×10000)=1.76 mm&

126、lt;p>　　[v] 梁側模板的允許撓度:[v]=0.45×1000÷250=1.8(mm).　　梁側模板的撓度計算值小于梁側模板的撓度設計值;故滿足要求!　　梁側立檔計算　　梁側立檔為受面板傳遞荷載作用的受彎構件，按簡支梁計算。

127、　　1、荷載的計算:　　作用在梁側模板的均布荷載:q= (1.2×21.6+1.4×4)×0.45=14.18(kN/m)　　2、強度計算　　最大彎矩計算公式:<

128、/b>　　其中:l 橫撐間距;取l=900(mm)　　經計算得到：M=14.18×(900÷1000)^2÷8=1.44(kN.m)　　強度計算值：　　其中: W 截面抵抗矩 W = 83.33

129、cm3　　經計算得到：f=1.44×1000÷83.33=17.28(N/mm2)　　木材強度設計值;[f]=15(N/mm2)　　抗彎強度計算值大于木材強度設計值;故不滿足要求!　　3、抗剪計算

130、;　　最大剪力計算公式:　　其中:l 橫撐間距;取l=900(mm)　　經計算得到：Q=14.18×900÷1000÷2=6.38(kN)　　抗剪強度計算值:&

131、lt;p>　　其中:b 立檔寬度;取b=50(mm)　　h 立檔高度;取h=100(mm)　　經計算得到：T=3×6.38×1000÷(2×50×100)=1.91(N/mm2)　　抗剪強度設計值;[T]=1.5(N/mm2)<

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