丁二烯脫水塔課程設計

1、<p><b>　　目錄</b></p><p>　　1.任務書- 3 -</p><p>　　1.1 丁二烯脫水塔- 3 -</p><p>　　1.2設計參數- 3 -</p><p>　　1.3設計內容- 3 -</p><p>　　1.4設計數據基礎- 3 -</

2、p><p>　　1.5 工作計劃- 3 -</p><p>　　1.6 設計成果要求- 3 -</p><p>　　1.7幾點說明- 4 -</p><p>　　2.概述- 5 -</p><p>　　2.1脫水塔概述- 5 -</p><p>　　2.1.1容器的結構- 5 -<

3、/p><p>　　2.1.2容器的分類- 5 -</p><p>　　2.2封頭設計- 5 -</p><p>　　2.3法蘭聯(lián)接- 6 -</p><p>　　2.4 容器開孔與附件- 7 -</p><p>　　3.圓筒厚度的設計- 9 -</p><p>　　3.1設計目的- 9

4、-</p><p>　　3.2塔體內徑的確定- 9 -</p><p>　　3.3用圖算法確定璧厚- 9 -</p><p>　　3.3.1筒體材料的選擇- 9 -</p><p>　　3.3.2用圖算法計算璧厚- 9 -</p><p>　　4.封頭厚度的設計- 10 -</p><p&

5、gt;　　4.1設計要求橢圓形封頭- 10 -</p><p>　　4.2封頭厚度的設計- 10 -</p><p>　　4.3計算加強圈數目- 11 -</p><p>　　5.塔體的強度與穩(wěn)定性校核- 12 -</p><p>　　6.橢圓封頭彈性范圍內的穩(wěn)定性校核- 13 -</p><p>　　7.支

6、座的選取- 13 -</p><p>　　7.1 溶解槽的總質量- 13 -</p><p>　　7.2筒體質量- 13 -</p><p>　　7.3封頭質量- 14 -</p><p>　　7.4物料質量- 14 -</p><p>　　7.5附件質量- 15 -</p><p>

7、;　　7.6 裙座的質量- 15 -</p><p>　　7.7 地震彎矩計算- 15 -</p><p>　　7.6選取支座角鋼厚度- 17 -</p><p>　　8.人孔的選擇- 17 -</p><p>　　8.1人孔N2的選取- 18 -</p><p>　　8.2 N2補強- 19 -</

8、p><p>　　9.接管的選取及計算- 21 -</p><p>　　9.1液壓試驗- 21 -</p><p>　　10.標準法蘭的選取- 22 -</p><p>　　符號說明- 23 -</p><p>　　參考文獻- 23 -</p><p><b>　　1.任務書<

9、;/b></p><p>　　1.1 丁二烯脫水塔</p><p><b>　　1.2設計參數</b></p><p><b>　　1.3設計內容</b></p><p>　　根據任務書要求，設計塔體的主要結構、塔板主要結構、裙座、人孔和工藝接管。</p><p>&l

10、t;b>　　1.4設計數據基礎</b></p><p>　　可查相關教材或工具手冊</p><p><b>　　1.5 工作計劃</b></p><p>　　1、領取設計任務書，查閱相關資料（3天）；</p><p>　　2、確定設計方案，進行相關的設計計算（5天）；</p><p&

11、gt;　　3、校核驗算，獲取最終的設計結果（2天）；</p><p>　　4、編寫課程設計說明書（論文），繪制設備裝配圖等（3天）。</p><p>　　1.6 設計成果要求</p><p>　　1、通過查閱資料、設計計算等最終提供課程設計說明書（論文）電子稿及打印稿1份，設計結果的A1圖紙一張。</p><p>　　2、課程設計結束時，將按

12、以下順序裝訂的設計成果材料裝訂后交給指導教師：</p><p>　?。?）封面（具體格式見附件1）</p><p>　?。?）課程設計任務書</p><p><b>　?。?）目錄</b></p><p>　?。?）課程設計說明書（論文）（具體格式見附件2）</p><p><b>　　

13、（5）參考文獻</b></p><p>　?。?）課程設計圖紙（可不裝訂，另交）</p><p>　?。?）對設計過程的評述和有關問題的討論。</p><p><b>　　1.7幾點說明</b></p><p>　　1、本設計任務適用班級：10應用化學1、2班精細化工方向；</p><p&

14、gt;　　2、課程設計說明書格式也可參閱《蚌埠學院本科生畢業(yè)設計（論文）成果撰寫規(guī)范》中的相關內容。</p><p><b>　　學生姓名：（簽字）</b></p><p><b>　　指導教師：（簽字）</b></p><p>　　教研室主任：（簽字）</p><p><b>　　系主任

15、： （簽字）</b></p><p>　　二O一三年 十一月 十八日</p><p><b>　　2.概述</b></p><p><b>　　2.1脫水塔概述</b></p><p>　　2.1.1容器的結構</p><p>　　一般承受內壓的容器，除球形容器外

16、，大多是由筒體和封頭組成。筒體是圓筒形殼體，封頭則有多種形式，高壓容器多采用平板封頭（近年來也有采用半球形封頭的）；中、低壓容器的封頭除平板和半球形外，還有半橢圓形封頭、碟形封頭、錐形封頭等。中、低壓容器的筒體大都用單層鋼板卷焊而成。對于高壓容器多采用組合式筒體結構。</p><p>　　2.1.2容器的分類</p><p>　　由于化工容器操作的特殊性，如果在選材、設計、制造、檢驗、實驗

17、中稍有疏忽，一旦發(fā)生安全事故，其后果不堪設想。所以包括我國在內的各有關國家都對壓力容器的設計、制造、檢驗工作通過各種途徑采用取證管理及監(jiān)察工作，必須持證設計、制造和檢驗。各國對壓力容器的取證管理及監(jiān)察工作在原則上都是為了保證使用的安全性，都是根據容器一旦發(fā)生事故所可能造成的危害性劃分等級或類別，但在具體劃分上則有所不同。我國國家質量技術監(jiān)督局所制定即公布的《壓力容器安全技術監(jiān)察規(guī)程》根據設計壓力的高低、在運行中可能發(fā)生危險的程度、所儲介

18、質的毒性和易燃性等級把壓力容器劃分為一、二、三等三個類別。其要點如下：</p><p>　　按設計壓力的高低，劃分為低壓、中壓、高壓、起高壓四個壓力等級。</p><p><b>　　低壓：</b></p><p><b>　　中壓：</b></p><p><b>　　高壓：</b

19、></p><p><b>　　起高壓：</b></p><p>　　顯然，壓力越高，一旦發(fā)生事故而造成的危害越大，容器的類別越高。</p><p><b>　　2.2封頭設計</b></p><p>　　封頭又稱端蓋，按其形狀可分為三類：凸形封頭、錐形封頭和平板形封頭。凸形封頭包括橢圓形封頭

20、、碟形封頭、無折邊球形封頭和球形封頭。錐形封頭有無折邊與帶折邊的兩種。平板封頭根據它與筒體連接方式不同也有多種結構。</p><p>　　圖3-1 橢圓形封頭</p><p>　　本設計中采用橢圓形封頭。 </p><p>　　橢圓形封頭由半橢球和高度為h的短圓筒（稱為直邊）兩部分構成。直邊的作用是避免筒體與封頭間的環(huán)向焊縫承受邊緣應力。&l

21、t;/p><p><b>　　2.3法蘭聯(lián)接</b></p><p>　　法蘭聯(lián)接是由一對法蘭，若干螺栓螺母和一個墊片所組成。</p><p>　　按照設備或管道的連接方法分為三類：</p><p>　?、耪w法蘭：法蘭環(huán)與被連接體（筒體或管道）牢固地結成一體的法蘭。其中包括鑄造法蘭、對焊法蘭、平焊法蘭。這類法蘭的特點是法蘭

22、環(huán)與被連接件間的變形相互約束。</p><p>　　⑵活套法蘭：法蘭環(huán)在殼體或管道上并未牢固的連接，而是松動地套在連接件（殼、管）端部的支承環(huán)上。這類法蘭適用于某些有色金屬（銅、鋁），不銹鋼設備或不便于焊接的高壓管道與設備上，其優(yōu)點為：法蘭不與介質接觸，可以采用普通碳鋼制造，從而節(jié)省了貴重金屬；容易制造；對設備不產生附加彎曲應力，容易對中，便于裝配。</p><p>　　按工作介質的壓力方

23、向劃分:</p><p>　　⑴內壓法蘭：與內壓容器或普通連接的法蘭</p><p>　?、仆鈮悍ㄌm：與外壓容器相連接的法蘭</p><p>　　按法蘭盤的形狀劃分:</p><p><b>　　⑴圓形法蘭</b></p><p><b>　?、品叫畏ㄌm</b></p&

24、gt;<p><b>　?、菣E圓形法蘭</b></p><p>　　按法蘭接觸面寬窄劃分:</p><p>　?、耪娣ㄌm：通過墊片僅在螺栓孔分布范圍內相互接觸的法蘭</p><p>　　⑵寬面法蘭：在螺栓孔分布圓內和在螺栓分布圓都相互接觸的法蘭</p><p>　　此外還有標準法蘭和非標準法蘭；設備法蘭與

25、管法蘭等。</p><p>　　本設計中采用突面帶頸平焊鋼制管法蘭，標準HGJ46-91，該標準適用于公稱壓力PN1.0MPa~10.0MPa的突面帶頸平焊鋼制管法蘭。</p><p>　　法蘭壓緊面即使再光潔，依照微觀方面依然存在凹凸不平之處，在無墊片的壓緊面間只要存在百分之幾微米的間隙，在壓力作用下，介質照樣會從中漏出，為阻塞截止流通，須在壓緊面間放置一用半塑性材料制成的墊片，組裝時在

26、螺栓力壓緊下墊片就會產生部分的屈服變形填充到壓緊面的微小凹陷處。</p><p><b>　　墊片使用條件：</b></p><p>　?、挪煌芊饷娣ㄌm用墊片公稱壓力范圍見表</p><p>　　⑵最高工作溫度小于等于350℃</p><p>　?、菈|片的工作壓力p與工作溫度t的乘積小于等于650</p>

27、<p>　　表3-1 公稱壓力</p><p><b>　　墊片的形式和尺寸：</b></p><p>　?、湃矫娣ㄌm用型墊片</p><p><b>　?、仆幻娣ㄌm用型墊片</b></p><p>　　⑶凹凸面法蘭用型墊片</p><p>　　所以本設計中采

28、用型墊片</p><p>　　2.4 容器開孔與附件</p><p><b>　　容器的開孔與補強</b></p><p>　　在壓力容器設計中，為了滿足工藝操作，容器制造、安裝、檢修及維修等要求，開孔是不可避免的。由于開孔以后，不僅削弱了容器的整體強度，而且還因開孔引起的應力集中以及接管和容器壁的連接造成開孔邊緣的局部的高應力，這種高應力通常

29、可達到容器筒體一次總體薄膜應力的3倍，某些場合甚至會達到5~6倍，再加上接管有時還會受到各種外加載荷的使用而產生的應力以及溫差產生的熱應力，使得開孔接管處的局部應力進一步提高。又由于材質和制造缺陷等各種因素的綜合作用，開孔接管附近就成為壓力容器的破壞源—主要是疲勞破壞和脆性裂口。因此，壓力容器設計必須充分考慮開孔的補強問題。</p><p>　　容器開孔后，在開孔邊緣的附近區(qū)域，其應力會達到很高的數值。這種局部的

30、應力增加，稱為應力集中。開孔邊緣處的最大應力叫峰值應力。因峰值應力比平均應力高出數倍，很多破壞都從開孔邊緣開始。為了降低峰值應力，需要在孔口邊緣考慮補強，即用在開孔邊緣附近增加金屬截面的方法來分擔這里的高應力。</p><p>　?、砰_孔補強的結構 實驗得知，開孔應力集中的程度和孔口形狀有關，圓孔的應力集中程度最低，因此容器筒體與封頭上一般開圓孔?？紤]焊接方便，廣泛采用的是把補強圈放在外面的單面補強。補強圈材料

31、一般與容器材料相同，其厚度一般也與容器壁厚度相等。補強圈與器壁要很好焊接。當補強圈厚度超過8mm時，一般采用全焊透結構，使其與器壁同時受力，否則不起補強作用。為了檢驗焊縫的緊密性，補強圈上有一個M10的小螺栓孔。從這里通入壓縮空氣，并在補強圈與器壁的聯(lián)結焊縫處涂抹肥皂水，如果焊縫有缺陷，就會在有缺陷處吹起肥皂泡。</p><p>　　當筒體上開排孔或封頭上開孔較多時，宜采用整體補強。所謂整體補強就是增加整個筒壁或

32、封頭的壁厚以降低峰值應力，使之達到許可程度。</p><p>　?、圃试S開孔的范圍 當采用局部補強時，筒體及封頭開孔的最大直徑，不允許超過以下數值：</p><p>　?、偻搀w內徑，開孔最大直徑，且；</p><p>　?、谕搀w內徑，開孔最大直徑，且；</p><p>　　③凸形封頭和球殼的開孔最大直徑；</p><p&

33、gt;　　④錐形封頭開孔的最大直徑，是開孔中心處的錐體內直徑。</p><p>　　在橢圓形或碟形封頭過渡部分開孔時，應盡量將孔開設在封頭中心部位附近，當需要靠近封頭的邊緣時，應使孔邊與封頭邊緣之間的投影距離不小于0.1D。若開孔超出上述規(guī)定，則補強結構需做特殊考慮，必要時還應作驗證性水壓實驗，以校核其可靠性。</p><p>　　⑶允許不另行補強的最大孔徑 并不是容器上所有的開孔都需要

34、補強。因為在計算壁厚時考慮了焊縫系數而使壁厚有所增加，又因為鋼板具有一定規(guī)格，實際選用鋼板厚度大于計算所需壁厚，同時由于容器材料有所增加，又因為鋼板具有一定的塑性儲備，允許承受不是十分過大的局部應力，所以當孔徑不超過一定數值時，可不進行補強。</p><p>　　允許不另行補強的最大孔徑如下：</p><p>　　①兩相鄰開孔中心的間距（曲面間距以弧長計算）應不小于兩孔直徑之和的兩倍；&l

35、t;/p><p>　?、跉んw名義厚度大于時，接管公稱直徑小于或等于；當殼體名義厚度小于或等于時，接管直徑小于或等于。</p><p><b>　　3.圓筒厚度的設計</b></p><p><b>　　3.1設計目的</b></p><p>　　設計一臺丁二烯脫水塔，封頭采取橢圓形封頭，設計壓力取，工作

36、溫度為100℃。</p><p>　　3.2塔體內徑的確定</p><p>　　根據設計要求，首先確定丁二烯冷卻塔的公稱直徑和高度。查資料（表16-3 筒體的容積，內表面積及質量，表16-5EHA橢圓形封頭內表面積、容積）</p><p>　　選公稱直徑為1200mm 則筒體高度 </p><p><b>　　則塔體高度為 <

37、;/b></p><p>　　3.3用圖算法確定璧厚</p><p>　　3.3.1筒體材料的選擇</p><p>　　外壓容器筒體的材料：Q345</p><p>　　3.3.2用圖算法計算璧厚</p><p>　　假設筒體名義厚度負偏差</p><p>　　查表鋼板的厚度負偏差 <

38、;/p><p>　　考慮到精餾塔內有腐蝕</p><p><b>　　則筒體的有效厚度</b></p><p><b>　　則外直徑</b></p><p>　　用內插法插圖：根據圖13-6，與在圖中交點處對應的A值為0.00055</p><p>　　所以所用材料為Q345鋼，

39、查圖，在設計溫度T=100℃下</p><p><b>　　所以許用外壓力</b></p><p>　　因且接近，故假定璧厚符合計算要求。</p><p>　　考慮到此塔較高，風載荷較大而塔的內徑不太大，故應適量增加厚度。</p><p><b>　　故確定筒體璧厚為。</b></p>

40、<p><b>　　4.封頭厚度的設計</b></p><p>　　4.1設計要求橢圓形封頭</p><p>　　4.2封頭厚度的設計</p><p>　　為便于焊接，取封頭與筒體等厚，即=12mm</p><p>　　4.3計算加強圈數目</p><p><b>　?、庞嬎?/p>

41、加強圈個數</b></p><p>　　前面計算的筒體名義厚度為，綜合考慮須將筒體的厚度減小， 裝置一些剛性構件來加強筒體以及提高其臨界壓力，單獨增加璧厚的方法更家經濟合理，因此，將筒體的名義厚度減至。此時需要增加加強圈。</p><p>　　由公式得，加強圈的最大間距為：</p><p><b>　　查圖得：</b></p&

42、gt;<p><b>　　已知： </b></p><p><b>　　穩(wěn)定系數： </b></p><p><b>　　所以</b></p><p>　　計算加強圈數目 設置個加強圈，將筒體分為段</p><p><b>　　故</b&

43、gt;</p><p><b>　　加強圈的間距為：</b></p><p><b>　　⑵計算加強圈尺寸</b></p><p>　　選└的等邊角鋼，查型鋼規(guī)格表得</p><p><b>　　計算系數得：</b></p><p><b>　

44、　計算系數A的值得：</b></p><p>　　補強圈厚度：人孔處的補強圈按JB/T4736－2002標準，其外徑D2=840mm。內徑D1>524mm,厚度可根據開孔削弱面積A進行計算該塔設備，按剛度要求筒壁最小厚度為3.2mm，則A=3.2×450=1440mm2，如不計焊縫接管等補強因素，補強圈厚度可用下式測定：</p><p>　　5.塔體的強度與穩(wěn)定

45、性校核</p><p>　　對于增加加強圈后的筒體</p><p>　　故僅需對塔進行穩(wěn)定性校核，無需強度校核。</p><p><b>　　⑴計算長度：</b></p><p>　　區(qū)別短圓筒和長圓筒的臨界長度為：</p><p>　　區(qū)別短圓筒和剛性圓筒的臨界長度為：</p>&

46、lt;p>　　因為，故此圓筒屬于短圓筒。</p><p>　　⑵短圓筒的臨界壓力為：</p><p><b>　　許用外應力</b></p><p><b>　　因為</b></p><p>　　所以該塔穩(wěn)定性符合要求。</p><p>　　6.橢圓封頭彈性范圍內的穩(wěn)定

47、性校核</p><p>　　承受外壓凸形封頭的穩(wěn)定性計算是以外壓球殼的穩(wěn)定性計算為基礎的。</p><p>　　橢圓形封頭的當量球殼半徑為：</p><p>　　鋼制受均勻外壓的球殼臨界壓力為：</p><p><b>　　取，則許用壓力為：</b></p><p><b>　　因為&l

48、t;/b></p><p>　　所以橢圓形封頭穩(wěn)定性符合要求。</p><p><b>　　7.支座的選取</b></p><p>　　7.1 溶解槽的總質量</p><p>　　式中： —筒體質量，kg</p><p><b>　　—封頭質量，kg</b></p

49、><p>　　—丁二烯的質量，kg</p><p><b>　　—附件質量，kg</b></p><p><b>　　7.2筒體質量</b></p><p>　　， 的筒節(jié)，由《壓力容器設計手冊》查得Q345的密度</p><p><b>　　所以</b>&

50、lt;/p><p><b>　　式中：—槽體內徑，</b></p><p><b>　　—圓筒壁厚，</b></p><p><b>　　—圓筒長度，</b></p><p><b>　　—材料密度，</b></p><p><b

51、>　　kg</b></p><p><b>　　n-塔板數</b></p><p><b>　　7.3封頭質量</b></p><p>　　，，直邊高度的標準橢圓封頭，其質為</p><p><b>　　所以</b></p><p>　

52、　式中： —封頭壁厚，</p><p><b>　　—封頭直邊高度，</b></p><p><b>　　7.4物料質量</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p><b>　　—溶解槽容積，，</b></p><

53、;p>　　—丁二烯在100時的密度， ，</p><p>　　=876*15.83=13867kg</p><p><b>　　式中符號同前</b></p><p><b>　　7.5附件質量</b></p><p>　　人控制量約為，其他接管質量總和按計。</p><p&

54、gt;<b>　　于是</b></p><p><b>　　所以設備總質量為</b></p><p><b>　　7.6 裙座的質量</b></p><p>　　裙座質量：DN=1200， 裙座每米重358kg</p><p>　　則Q3=358×4=1432kg&l

55、t;/p><p><b>　　所以設備總質量為</b></p><p>　　7.7 地震彎矩計算</p><p>　　塔的基本自振周期，對等直徑、等厚</p><p>　　地震彎矩計算時，為了便于分析、計算，參考上述設備簡圖</p><p><b>　　塔的總高度</b><

56、/p><p><b>　　全塔操作質量</b></p><p><b>　　結構綜合影響系數</b></p><p><b>　　重力加速度</b></p><p><b>　　地震影響系數 </b></p><p><b>

57、;　　由表8-3查得</b></p><p>　　由表8-2查得（設計地震烈度9級）</p><p><b>　　計算截面距地面高度</b></p><p><b>　　0-0截面 </b></p><p><b>　　1-1截面mm</b></p>

58、<p><b>　　2-2截面</b></p><p>　　等直徑、等厚度的塔，按下列方法計算地震彎矩</p><p>　　7.6選取支座角鋼厚度</p><p>　　查《壓力容器設計手冊》，根據 ，選用褪式支座A5，取墊板</p><p>　　厚度為，則角鋼厚度為。支座數目先選定為4個，每個支座允許載荷<

59、;/p><p><b>　　。</b></p><p><b>　　每個支座的實際載荷</b></p><p>　　可見，，因此4個A5褪式支座 滿足自身的承載要求。 </p><p>　　因為封頭的有效厚度為，由《壓力容器設計手冊》查得橢圓形</p><p>　　封頭的允許垂直

60、載荷。由于，所以用4個A5褪式支座滿足</p><p>　　封頭允許的垂直載荷要求。</p><p>　　故本溶解槽的支座選用 4712-1992，支腿, A5-825。</p><p><b>　　8.人孔的選擇</b></p><p>　?、湃丝椎姆诸惻c結構形式:</p><p>　　按壓力分

61、類有常壓人孔與受壓人孔</p><p>　　按形狀分類有圓形人孔和橢圓形人孔，有時也有矩形人孔</p><p>　　按安裝位置分類有垂直人孔和水平人孔</p><p>　　按蓋子的支承形式分類有回轉蓋人孔和吊蓋人孔</p><p>　　按蓋子的結構形式分類有平蓋人孔和拱形蓋人孔</p><p>　　按法蘭的結構形式分類

62、有平焊法蘭人孔和對焊法蘭人孔</p><p>　　按開啟的難易程度分類有快開人孔和一般人孔</p><p><b>　?、迫丝椎慕Y構</b></p><p>　　人孔的結構形式主要決定于操作壓力，操作介質和啟閉的頻繁程度。</p><p>　　8.1人孔N2的選取</p><p>　　根據溶解槽的

63、設計溫度、最高工作壓力、材質、介質、及使用要求等條件，人孔M1選用公稱壓力為的垂直吊蓋板式平焊法蘭人孔（HG21502-2005）,人孔公稱直徑選定為，采用突面密封（RF型）和石棉橡膠板墊片，人孔結構如圖2-1所示，人孔各部件名稱見表2-1。</p><p>　　該垂直吊蓋板式平焊法蘭人孔的標記為：</p><p>　　人孔 RF(A G)500-0.6 280 HG21520-20

64、05</p><p>　　表2-1 人孔PN0.6 DN500明細表</p><p><b>　　8.2 N2補強</b></p><p>　　本設計選用的人孔筒節(jié)內徑，壁厚，壁厚附加量</p><p>　?、庞嬎阆サ某惺軕吽璧慕饘俳孛娣e由《壓力容器設</p>&l

65、t;p>　　計手冊》查得補強圈開孔直徑，內徑</p><p>　　，外徑。已知殼體的計算厚度</p><p>　　所以需要補強的金屬面積為</p><p><b>　?、贫嘤嘟孛娣e</b></p><p><b>　　有效區(qū)范圍</b></p><p><b>

66、;　　殼體多余截面積</b></p><p><b>　　接管的計算長度</b></p><p><b>　　接管多余截面積</b></p><p>　　焊縫截面積不予考慮，于是截面積</p><p><b>　　⑶補強厚度</b></p><p

67、><b>　　補強面積</b></p><p><b>　　所以補強圈厚度</b></p><p>　　其中：—殼體的有效厚度，</p><p><b>　　—殼體的計算厚度，</b></p><p><b>　　—接管的有效厚度，</b></

68、p><p><b>　　—接管的計算厚度，</b></p><p><b>　　—接管的名義厚度，</b></p><p>　　因為常用鋼板的最小厚度為，所以去</p><p>　　9.接管的選取及計算</p><p>　　接管是用來供物料進出的，可選用帶法蘭的短接管，接管應選取

69、與筒體相</p><p>　　似的材料，為了控制公益操作過程，在塔體上需設置溫度計，可用內壓管或外壓</p><p><b>　　管焊接在設備上。</b></p><p>　　假設取螺旋焊接管，公稱直徑，查化工設備基礎附錄6得，</p><p><b>　　取</b></p><

70、p><b>　　成立</b></p><p>　　查表3-12鋼管負偏差 腐蝕裕量2mm</p><p><b>　　取保溫層厚</b></p><p>　　查表6-13得取外伸出長度 內伸出長度</p><p><b>　　接管的尺寸</b></p>

71、<p><b>　　保溫層厚度</b></p><p><b>　　接管公稱直徑</b></p><p><b>　　外伸出長度</b></p><p><b>　　壁厚</b></p><p><b>　　9.1液壓試驗</b&

72、gt;</p><p>　　假設液壓用潔凈水在25℃下試驗</p><p><b>　　查表 </b></p><p><b>　　試驗壓力： </b></p><p><b>　　式中</b></p><p><b>　　試驗應力核對<

73、/b></p><p>　　所以試驗壓力滿足條件即試驗壓力為</p><p>　　10.標準法蘭的選取</p><p><b>　　初步選定法蘭的類型</b></p><p>　　根據，設計壓力，初步選取甲型平焊法蘭。</p><p><b>　　選定法蘭的公稱壓力</b&g

74、t;</p><p>　　根據法蘭的材料、容器設計壓力及操作溫度，查表6-1可知，公稱壓力為，法蘭的材料為Q345板件，故選壓力容器管法蘭公稱壓力級別為。</p><p>　　驗證初步選取法蘭的適用性</p><p>　　根據以上選取的法蘭公稱壓力和設備內徑，再查表6-1可知初步選擇的甲型平焊法蘭滿足要求。</p><p><b>

75、　　選擇密封面</b></p><p>　　給據要求選擇凸凹密封面。</p><p>　　由表6-3查取法蘭部分的尺寸為：</p><p>　　法蘭外徑 </p><p>　　螺旋孔中心圓直徑 </p><p>　　凹面密封面外徑 </p><p>　

76、　凹面密封面內徑 </p><p>　　凸面密封面外徑 </p><p>　　法蘭盤厚度 </p><p>　　螺栓孔直徑 </p><p>　　螺栓數量 </p><p>　　螺紋 </p><p>

77、;<b>　　法蘭標記</b></p><p>　　法蘭-RF 1000 0.6 JB/T4701-2000</p><p><b>　　符號說明</b></p><p><b>　　——罐內徑，</b></p><p><b>　　——罐長度，</b>&

78、lt;/p><p><b>　　——計算壓力，</b></p><p>　　——圓筒材料在設計溫度下的許用應力，</p><p>　　——鋼板厚度的負偏差，</p><p><b>　　——腐蝕裕量，</b></p><p><b>　　——試驗壓力</b>

79、</p><p><b>　　——圓筒的有效厚度</b></p><p><b>　　——圓筒的名義厚度</b></p><p>　　——圓筒材料在設計溫度下的計算應力，</p><p><b>　　——容器的總質量</b></p><p>　　——封頭

80、內壁曲面高度</p><p><b>　　——設計壓力</b></p><p><b>　　——容器的體積</b></p><p>　　——每一支座承受的負荷</p><p>　　——鋼材的標準抗拉強度</p><p><b>　　——重力加速度</b>

81、</p><p><b>　　——圓筒的外徑</b></p><p><b>　　——接管有效厚度</b></p><p><b>　　——厚度附加量</b></p><p><b>　　——圓筒的計算厚度</b></p><p>

82、<b>　　——圓筒設計厚度</b></p><p><b>　　——焊接接頭系數</b></p><p><b>　　——強度消弱系數</b></p><p><b>　　——有效寬度，</b></p><p><b>　　——開孔直徑，<

83、;/b></p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 喻建良主編．化工設備機械基礎[M]. 大連：大連理工大學出版社，2009.7</p><p>　　[2] 魏崇光，鄭曉梅. 化工工程制圖[M]. 北京：化學工業(yè)出版社,1998</p><p>　　[3] 婁愛娟,吳志泉. 化工設計